C,3.近海大气环境下钢筋混凝土耐久性评估C、3、1、氯离子通过外界渗入或掺加的方式进入混凝土中,氯离子半径小,穿透力极强、到达钢筋表面后迅速破坏钝化膜使钢筋锈蚀，氯离子导致的钢筋锈蚀速度远高于碳化引起的锈蚀速度 混凝土表面氯离子浓度是评估氯侵蚀的重要参数,由于近海大气中存在盐雾，使氯离子逐渐在混凝土内聚集，尤其是在无遮挡，海风直吹的部位、氯离子向混凝土内部渗透与受雨水冲刷等因素产生的表面流失相平衡时 混凝土表面氯离子浓度可达到一个稳定的最大值,由于构件所处环境条件不同以及混凝土的密实性变异很大、在进行评定时应优先通过现场取样分析确定混凝土表面氯离子浓度。目前我国缺乏近海大气环境氯离子达到稳定值所需时间的实测数据.本条是参考美国Life，365标准设计程序给出的.我国缺乏近海大气混凝土表面氯离子浓度的实测统计资料,若混凝土表面氯离子浓度实测有困难 可采用本条给出的建议值、建议值是借鉴欧洲Duracrete和日本土木学会标准给出的.C。3,2,由于受胶凝材料品种与掺量 混凝土含水率.孔隙率,孔结构以及环境条件等多种因素的影响，临界氯离子浓度难以准确给出，根据我国工程检测数据、对水灰比从0.39，0.6。氯离子有效扩散系数从0、428 10.4m2，年,5.361。10、4m2、年 混凝土表面氯离子含量3、84kg。m3,12，97kg,m3、保护层厚度13mm.69mm的近百个构件的验证结果表明，C30以下混凝土取临界浓度1 2kg m3。0、34 C30混凝土取临界浓度1、4kg.m3。0,4 较为合理,也与当前国际公认的0.4。胶凝材料重量比，相一致.表C，3.2即为依据工程验证结果以及国内外相关资料给出的、C 3,3,氯离子侵蚀引起钢筋锈蚀同样经历钢筋开始锈蚀和保护层开裂两个阶段。钢筋开始锈蚀的时间应用Fick第二定律求解扩散方程.当渗透到钢筋表面的氯离子浓度达到临界浓度时、钢筋开始锈蚀，除混凝土表面氯离子浓度。氯离子临界浓度外，氯离子有效扩散系数是第三个重要计算参数.评估时宜采用实测值.根据我国工程检测数据、水灰比从0。39.0。6。氯离子有效扩散系数在0.428.10,4m2 年 5、361、10、4m2.年范围内变化，我国在这方面虽有不少研究、但由于影响因素众多,尚没有一个得到公认的有效扩散系数表达式、本条仍按美国Life。365标准设计程序给出的公式、偏安全地考虑5年衰减计算.水胶比为0 54，0 32，对普通硅酸盐混凝土，有效扩散系数取1.89，0，7。10.4m2，年,对掺30、粉煤灰混凝土，有效扩散系数取0.692，0，256 10、4m2 年，与工程检测数据大体相当.在计算中考虑了混凝土表面氯离子浓度达到稳定最大值期间氯离子向混凝土内部的扩散、自钢筋开始锈蚀至保护层开裂的时间计算,采用了我国近年来的研究成果。适用于普通硅酸盐混凝土。由于氯离子侵蚀钢筋锈蚀速率很快、工程经验和计算分析表明。这段时间远小于钢筋开始锈蚀的时间,由于采用一维渗透模型，评估不再区分墙.板类或梁,柱类构件、表C 3 3已考虑了1 5的裕度系数、已如前述、混凝土表面氯离子浓度、氯离子扩散系数均有很大的离散性 氯离子临界浓度也会在一定范围内变化。混凝土表面氯离子浓度越大、钢筋锈蚀越快、氯离子扩散系数除与混凝土孔结构分布有关外，温度越高，扩散系数也越大、对锈蚀越不利,因此应结合实际环境条件和实测参数对耐久年限进行推断。C、3。4、由于大气盐雾浓度不同、构件位置不同，风向不同 混凝土密实性不同,混凝土表面氯离子浓度会在很大范围内变化。如处于浪溅区构件的表面氯离子浓度可在1、7kg m3。13kg。m3之间变化 氯离子临界浓度也会在一定范围内变化。因此当有确切数据时。应根据其与表C 3 1中计算所用参数的差异。结合工程经验调整耐久年限。