4，3,垂直升船机布置4.3、2，鉴于承船厢需要在承船厢室内最终完成安装工作，为满足承船厢重大结构的运输和大型设备安装的需要,土建结构上常预留吊装孔洞和预埋安装埋件。当承船厢采用整体浮运方案时。下闸首航槽的施工安排应预留出浮运的空间.当客轮通过升船机时、如遇紧急情况，应使用设置的通道及时对乘客进行疏散,此外 承船厢的安装。维护和检修的通道和空间等都应在布置设计时统筹考虑，4 3，3。承船厢室底面高程和平衡重井的底面高程是在升船机设计初期总布置阶段确定的,在随后的设计中不易修改，因此对相关因素需仔细考虑，4.3，4.承重结构下部挡水结构应能抵挡一定频率的洪水.以免承船厢室经常被淹没.其周边挡墙高程通常与枢纽工程的下游设计洪水水位相一致。4，3.5、承船厢室底板高程较低。需设有排水设施、以便将流入承船厢室内的检修,渗漏和降水等水体排出、因而承船厢室底部地面应有一定斜坡，以便水体流向闸室集水井 4 3,6。为便于升船机运行人员工作，通常在上下闸首闸顶面层 承船厢与平衡重检修安装平台层，主机房地面层等高程设置电梯停站层、当在承船厢室底板层设置停站层时。应注意电梯轿厢底部电气设备的防水防淹，水平疏散通道之间的间隔高度通常与承重结构内部层高、承船厢主纵梁高度和疏散楼梯形式有关。一般要根据其工程的具体情况确定。三峡升船机塔柱楼梯问层高3m、水平疏散通道之间的间隔高度为6m.4,3、8、钢丝绳卷扬式垂直升船机承船厢在维修，调平 钢丝绳更换或张力调整时，承船厢都需要支承在底部支承平台或承重结构的支承牛腿上。本条列出了不同形式的钢丝绳卷扬式垂直升船机的锁定支撑要求,4 3 9 承船厢与闸首或闸首工作闸门止水座板之间间隙的大小、直接影响到升船机的船只过机时间与工程通过能力、一般在满足施工要求的前提下宜尽可能减小、但应注意闸首工作门槽埋件及船厢纵向导轨安装误差.船厢长度温变.地震时承重结构与闸首的相对变位等因素的影响,承船厢与两侧承重结构墙壁之间间隙的大小,与卷筒滑轮直径大小 承船厢现场安装和维修方式等密切相关.间隙尺寸在满足承船厢现场安装要求下 一般不宜过大。4 3.10.此处所说的四点驱动 是指将驱动系统分成四个纵横对称的区域、对于齿轮齿条爬升式垂直升船机,驱动点为驱动齿轮和齿条的啮合点。对于钢丝绳卷扬式垂直升船机、驱动点是指主提升机设备每个区域卷扬机构的对称中心线的交点。驱动点的位置对承船厢变形有很大的影响 合理选择驱动点的位置.以保证承船厢的整体稳定性,并可减小承船厢结构在正常升降运行下的挠度值、4，3,11.钢丝绳卷扬式垂直升船机 由于悬吊转矩平衡重的钢丝绳作用于卷筒的拉力是可以由安全制动器制动的 因而通过加大转矩平衡重的重量可以有效提高升船机的安全性、当转矩平衡重较小时、为了增加承船厢在诸如失水等事故情况下的制动能力。可以设置可控平衡重。该平衡重可由设置在可控卷筒上的制动器制动.平衡重系统的布置既受制于设备布置和承重结构布置,同时影响承船厢结构受力的合理性、需综合考虑,一般采用分组对称布置、对下水式钢丝绳卷扬垂直升船机 由于重力平衡重不受主提升机的控制、在下水过程中可形成对承船厢下水的阻碍作用。有可能使承船厢不能入水至设计深度，因此提出了可只设转矩平衡重的建议。4.3、12 钢丝绳的数量和规格选择是总体布置的重要组成部分,对于钢丝绳卷扬式垂直升船机 在同样的安全系数之下 选择较多较细的钢丝绳.可以减少主提升机设备的规模。但由于占据较大的纵向空间 承船厢受力优化的余地减小,对于钢丝绳卷扬式全平衡垂直升船机、可能与实现增大转矩平衡重要求相矛盾 因此应根据设备布置条件综合考虑。4.3 13,卷筒和滑轮名义直径D与钢丝绳直径d的比值大小.主要是考虑到钢丝绳的疲劳寿命，在国家,七五 攻关针对三峡升船机钢丝绳进行的专项研究中、建议卷筒和滑轮与钢丝绳直径比不小于60。在已建和在建升船机钢丝绳卷扬式垂直升船机中,卷筒和滑轮与钢丝绳直径比.除水口为58 斯特勒比为56.5外。其余均大于60、虽然规范中未对钢丝绳的寿命有所规定。但鉴于钢丝绳更换极为复杂，一般都要求钢丝绳使用期限超过50a,采用较大的D,d比值可有效减小钢丝的弯曲应力.有利于延长钢丝绳的使用寿命，综合考虑钢丝绳的使用寿命以及升船机的经济性.规定卷筒和滑轮名义直径D与钢丝绳直径d的比值不宜小于60 4.3 14、钢丝绳是钢丝绳卷扬式升船机承船厢的悬吊支承构件 钢丝绳安全性及运行寿命涉及过往船只和人员的安全。对于升船机整体安全性至关重要.必须对钢丝绳的安全系数以及影响钢丝绳寿命的钢丝强度指标做出强制性的规定、目前国内所设计的大中型升船机中,与平衡重相连的钢丝绳安全系数均不小于7.0、连接卷筒和承船厢的钢丝绳安全系数均不小于8 0。比利时斯特勒比升船机钢丝绳安全系数为8,0、德国吕内堡升船机钢丝绳的安全系数为7，0。在国家,七五，攻关针对三峡升船机钢丝绳进行的专项研究中，根据国外升船机钢丝绳及我国矿井提升机钢丝绳安全系数的研究。同时考虑到升船机多绳提升及设计寿命长的特点、建议三峡升船机钢丝绳安全系数取8。0,钢丝的强度等级为1770MPa。随着钢丝绳的制造技术的发展、适当提高了钢丝绳钢丝的强度级别 连接平衡重的钢丝绳由于张力基本恒定 安全系数可适当降低.除此之外 对多绳提升的升船机卷扬钢丝绳.为避免钢丝绳在长期运行中的非弹性伸长造成承船厢的倾斜。使承船厢始终保持水平状态、钢丝绳出厂时需进行预拉伸处理,从而确保钢丝绳长期运行中为线弹性构件,本条文为强制性条文.必须严格执行.4、3。15、钢丝绳卷扬式全平衡垂直升船机承船厢驱动点纵向中心距是否合理关系到承船厢变形的控制。较小的承船厢驱动点纵向中心距会导致承船厢挠度增大.且多发生在厢头 如果影响厢头设备的使用功能 只能以加高纵梁高度或制造时预施加承船厢反变形等措施弥补。承船厢驱动点纵向中心距过小会减小升船机纵倾稳定安全裕度、目前已运行或已完成调试的隔河岩一级 二级升船机.高坝洲升船机.彭水升船机和岩滩升船机,承船厢驱动点纵向中心距与承船厢总长度之比及升船机纵倾稳定安全系数如表2所示 4 3。16 转矩平衡重总重量的确定是下水式垂直升船机总体布置的重要内容。制约下水式垂直升船机主提升机布置方案的主要因素是主提升机轴向布置尺寸的限制以及减速器末级齿轮的制造可行性,这两个因素与主提升机的额定提升力相关。主提升机的荷载应综合考虑承船厢在空气中和在水下两种状态、因此应根据结构疲劳累积损伤理论，计算两个荷载过程的减速器低速级齿轮弯曲疲劳等效荷载,并以此作为主提升机的额定提升力，由于下水式垂直升船机承船厢总重和平衡重总重不相等.主提升机的额定提升力直接取决于平衡重的重量。当平衡重重量较为接近承船厢重量时,主提升机的承船厢水上运行荷载较小 但在承船厢入水后荷载会很大.由于承船厢出,入水是每次运行必然发生的过程,且这个过程将持续一定时间,因此,每次运行中减速器低速级齿轮均会承受一次入水最大荷载、该荷载过大.会使主提升机的额定提升力过大 从而加大主提升机减速器的制造难度、反之。当平衡重重量较小时、由于减速箱齿轮在水上的荷载循环次数远大于水下的荷载循环次数、这同样会增大主提升机的额定提升力，并增大运行功率 因此.只有当平衡重重量为某一合适值时、额定提升力为最小，公式，4.3,16、是满足额定提升力最小要求的条件公式 其中折减系数r与承船厢的结构有关 如承船厢水力学设计合理、承船厢下水时所受浮力小 则r值较大。否则r值较小、低速级传动比i与减速器内部齿轮布置有关。由于在初步设计中,承船厢结构及减速器内部参数一般尚未确定。因此、r和i的取值有人为的因素。在一般情况下 可按中间偏大取值 如承船厢的最大提升高度小于45m、r和i可取最大值.以增大平衡重 减小电机功率，如提升高度大于80m，r和i可取偏小值。以控制主提升机在承船厢至水下时的最大荷载，当按公式,4.3.16.计算出的平衡重总重小于承船厢总重的70。时 通常就按承船厢总重的70 确定 当计算出的平衡重总重大于或等于承船厢总重的70。时 就按计算值确定平衡重总重。4.3 17。在承重结构顶部机房设置的安装.检修起重机,不仅用于机房内的主提升机设备或滑轮设备的安装检修，有时还用于平衡重系统等其他部件的安装。起升重量需按起吊零部件的最大重量考虑 起升高度则按最低位的设备考虑,其服务空间须考虑靠近机房墙体的滑轮等设备吊装对起重机吊钩极限位置的要求。