8.3、钢筋的锚固8,3。1、我国钢筋强度不断提高，结构形式的多样性也使锚固条件有了很大的变化。根据近年来系统试验研究及可靠度分析的结果并参考国外标准.规范给出了以简单计算确定受拉钢筋锚固长度的方法。其中基本锚固长度lab取决于钢筋强度fy及混凝土抗拉强度ft.并与锚固钢筋的直径及外形有关，公式、8,3、1、1 为计算基本锚固长度lab的通式.其中分母项反映了混凝土对粘结锚固强度的影响,用混凝土的抗拉强度表达 表8。3 1中不同外形钢筋的锚固外形系数α是经对各类钢筋进行系统粘结锚固试验研究及可靠度分析得出的 2010版规范删除了02版规范中锚固性能很差的刻痕钢丝.预应力螺纹钢筋通常采用后张法端部专用螺母锚固，故未列入锚固长度的计算方法 公式,8，3。1 3，规定 工程中实际的锚固长度la为钢筋基本锚固长度lab乘锚固长度修正系数ζa后的数值、修正系数ζa根据锚固条件按第8，3 2条取用,且可连乘.但不宜小于0，6 为保证可靠锚固,在任何情况下受拉钢筋的锚固长度不应小于最低限度，最小锚固长度,其数值不应小于200mm、试验研究表明、高强混凝土的锚固性能有所增强.02版规范混凝土强度最高等级取C40偏于保守.2010版规范将混凝土强度等级提高到C60,充分利用混凝土强度提高对锚固的有利影响.本条还提出了当混凝土保护层厚度不大于5d时 在钢筋锚固长度范围内配置构造钢筋,箍筋或横向钢筋、的要求、以防止保护层混凝土劈裂时钢筋突然失锚.其中对于构造钢筋的直径根据最大锚固钢筋的直径确定。对于构造钢筋的间距。按最小锚固钢筋的直径取值,8.3。2、本条介绍了不同锚固条件下的锚固长度的修正系数。这是通过试验研究并参考了工程经验和国外标准而确定的、为反映粗直径带肋钢筋相对肋高减小对锚固作用降低的影响 直径大于25mm的粗直径带肋钢筋的锚固长度应适当加大,乘以修正系数1、10 为反映环氧树脂涂层钢筋表面光滑状态对锚固的不利影响、其锚固长度应乘以修正系数1.25。这是根据试验分析的结果并参考国外标准的有关规定确定的,施工扰动.例如滑模施工或其他施工期依托钢筋承载的情况,对钢筋锚固作用的不利影响，反映为施工扰动的影响、修正系数与原规范数值相当,取1.10,配筋设计时实际配筋面积往往因构造原因大于计算值,故钢筋实际应力通常小于强度设计值。根据试验研究并参照国外规范,受力钢筋的锚固长度可以按比例缩短、修正系数取决于配筋余量的数值、但其适用范围有一定限制，不适用于抗震设计及直接承受动力荷载结构中的受力钢筋锚固.锚固钢筋常因外围混凝土的纵向劈裂而削弱锚固作用,当混凝土保护层厚度较大时。握裹作用加强.锚固长度可以减短。经试验研究及可靠度分析，并根据工程实践经验。当保护层厚度大于锚固钢筋直径的3倍时 可乘修正系数0，80，保护层厚度大于锚固钢筋直径的5倍时.可乘修正系数0.70，中间情况插值，8,3,3 在钢筋末端配置弯钩和机械锚固是减小锚固长度的有效方式、其原理是利用受力钢筋端部锚头 弯钩 贴焊锚筋，焊接锚板或螺栓锚头。对混凝土的局部挤压作用加大锚固承载力 锚头对混凝土的局部挤压保证了钢筋不会发生锚固拔出破坏。但锚头前必须有一定的直段锚固长度 以控制锚固钢筋的滑移.使构件不致发生较大的裂缝和变形、因此对钢筋末端弯钩和机械锚固可以乘修正系数0,6 有效地减小锚固长度，应该注意的是上述修正的锚固长度已达到0,6lab 不应再考虑第8.3。2条的修正，根据近年的试验研究 参考国外规范并考虑方便施工，提出几种钢筋弯钩和机械锚固的形式。筋端弯钩及一侧贴焊锚筋的情况用于截面侧边，角部的偏置锚固时。锚头偏置方向还应向截面内侧偏斜 根据试验研究并参考国外规范。局部受压与其承压面积有关。对锚头或锚板的净挤压面积、应不小于4倍锚筋截面积、即总投影面积的5倍。对方形锚板边长为1.98d,圆形锚板直径为2,24d d为锚筋的直径，锚筋端部的焊接锚板或贴焊锚筋。应满足 钢筋焊接及验收规程 JGJ,18的要求。对弯钩,要求在弯折角度不同时弯后直线长度分别为12d和5d 机械锚固局部受压承载力与锚固区混凝土的厚度及约束程度有关、考虑锚头集中布置后对局部受压承载力的影响、锚头宜在纵、横两个方向错开。净间距均为不宜小于4d 8,3。4、柱及桁架上弦等构件中的受压钢筋也存在着锚固问题 受压钢筋的锚固长度为相应受拉锚固长度的70。这是根据工程经验,试验研究及可靠度分析,并参考国外规范确定的.对受压钢筋锚固区域的横向配筋也提出了要求.8，3.5 根据长期工程实践经验,规定了承受重复荷载预制构件中钢筋的锚固措施,本条规定采用受力钢筋末端焊接在钢板或角钢。型钢，上的锚固方式.这种形式同样适用于其他构件的钢筋锚固