8，3 钢筋的锚固8,3 1.我国钢筋强度不断提高.结构形式的多样性也使锚固条件有了很大的变化,根据近年来系统试验研究及可靠度分析的结果并参考国外标准,规范给出了以简单计算确定受拉钢筋锚固长度的方法。其中基本锚固长度lab取决于钢筋强度fy及混凝土抗拉强度ft.并与锚固钢筋的直径及外形有关。公式 8 3.1，1.为计算基本锚固长度lab的通式.其中分母项反映了混凝土对粘结锚固强度的影响,用混凝土的抗拉强度表达。表8。3。1中不同外形钢筋的锚固外形系数α是经对各类钢筋进行系统粘结锚固试验研究及可靠度分析得出的.2010版规范删除了02版规范中锚固性能很差的刻痕钢丝，预应力螺纹钢筋通常采用后张法端部专用螺母锚固.故未列入锚固长度的计算方法,公式.8、3 1、3。规定.工程中实际的锚固长度la为钢筋基本锚固长度lab乘锚固长度修正系数ζa后的数值。修正系数ζa根据锚固条件按第8.3，2条取用,且可连乘 但不宜小于0.6.为保证可靠锚固、在任何情况下受拉钢筋的锚固长度不应小于最低限度。最小锚固长度，其数值不应小于200mm,试验研究表明，高强混凝土的锚固性能有所增强.02版规范混凝土强度最高等级取C40偏于保守。2010版规范将混凝土强度等级提高到C60，充分利用混凝土强度提高对锚固的有利影响,本条还提出了当混凝土保护层厚度不大于5d时。在钢筋锚固长度范围内配置构造钢筋。箍筋或横向钢筋.的要求、以防止保护层混凝土劈裂时钢筋突然失锚、其中对于构造钢筋的直径根据最大锚固钢筋的直径确定,对于构造钢筋的间距 按最小锚固钢筋的直径取值,8 3.2.本条介绍了不同锚固条件下的锚固长度的修正系数、这是通过试验研究并参考了工程经验和国外标准而确定的 为反映粗直径带肋钢筋相对肋高减小对锚固作用降低的影响 直径大于25mm的粗直径带肋钢筋的锚固长度应适当加大,乘以修正系数1，10 为反映环氧树脂涂层钢筋表面光滑状态对锚固的不利影响,其锚固长度应乘以修正系数1,25，这是根据试验分析的结果并参考国外标准的有关规定确定的.施工扰动.例如滑模施工或其他施工期依托钢筋承载的情况，对钢筋锚固作用的不利影响,反映为施工扰动的影响 修正系数与原规范数值相当。取1,10 配筋设计时实际配筋面积往往因构造原因大于计算值,故钢筋实际应力通常小于强度设计值。根据试验研究并参照国外规范、受力钢筋的锚固长度可以按比例缩短，修正系数取决于配筋余量的数值.但其适用范围有一定限制，不适用于抗震设计及直接承受动力荷载结构中的受力钢筋锚固，锚固钢筋常因外围混凝土的纵向劈裂而削弱锚固作用、当混凝土保护层厚度较大时。握裹作用加强.锚固长度可以减短、经试验研究及可靠度分析,并根据工程实践经验.当保护层厚度大于锚固钢筋直径的3倍时。可乘修正系数0,80。保护层厚度大于锚固钢筋直径的5倍时 可乘修正系数0、70、中间情况插值，8。3、3，在钢筋末端配置弯钩和机械锚固是减小锚固长度的有效方式.其原理是利用受力钢筋端部锚头,弯钩 贴焊锚筋，焊接锚板或螺栓锚头、对混凝土的局部挤压作用加大锚固承载力、锚头对混凝土的局部挤压保证了钢筋不会发生锚固拔出破坏.但锚头前必须有一定的直段锚固长度、以控制锚固钢筋的滑移，使构件不致发生较大的裂缝和变形,因此对钢筋末端弯钩和机械锚固可以乘修正系数0,6 有效地减小锚固长度、应该注意的是上述修正的锚固长度已达到0、6lab。不应再考虑第8。3.2条的修正，根据近年的试验研究。参考国外规范并考虑方便施工,提出几种钢筋弯钩和机械锚固的形式，筋端弯钩及一侧贴焊锚筋的情况用于截面侧边。角部的偏置锚固时,锚头偏置方向还应向截面内侧偏斜 根据试验研究并参考国外规范，局部受压与其承压面积有关，对锚头或锚板的净挤压面积。应不小于4倍锚筋截面积,即总投影面积的5倍。对方形锚板边长为1，98d.圆形锚板直径为2.24d，d为锚筋的直径、锚筋端部的焊接锚板或贴焊锚筋,应满足。钢筋焊接及验收规程.JGJ 18的要求.对弯钩,要求在弯折角度不同时弯后直线长度分别为12d和5d、机械锚固局部受压承载力与锚固区混凝土的厚度及约束程度有关、考虑锚头集中布置后对局部受压承载力的影响，锚头宜在纵 横两个方向错开.净间距均为不宜小于4d。8，3，4、柱及桁架上弦等构件中的受压钢筋也存在着锚固问题.受压钢筋的锚固长度为相应受拉锚固长度的70。这是根据工程经验,试验研究及可靠度分析,并参考国外规范确定的.对受压钢筋锚固区域的横向配筋也提出了要求,8，3 5,根据长期工程实践经验,规定了承受重复荷载预制构件中钢筋的锚固措施，本条规定采用受力钢筋末端焊接在钢板或角钢.型钢，上的锚固方式.这种形式同样适用于其他构件的钢筋锚固