8,3 钢筋的锚固8.3。1,我国钢筋强度不断提高。结构形式的多样性也使锚固条件有了很大的变化、根据近年来系统试验研究及可靠度分析的结果并参考国外标准 规范给出了以简单计算确定受拉钢筋锚固长度的方法,其中基本锚固长度lab取决于钢筋强度fy及混凝土抗拉强度ft.并与锚固钢筋的直径及外形有关,公式，8,3、1。1、为计算基本锚固长度lab的通式、其中分母项反映了混凝土对粘结锚固强度的影响。用混凝土的抗拉强度表达.表8，3。1中不同外形钢筋的锚固外形系数α是经对各类钢筋进行系统粘结锚固试验研究及可靠度分析得出的。本次修订删除了原规范中锚固性能很差的刻痕钢丝、预应力螺纹钢筋通常采用后张法端部专用螺母锚固 故未列入锚固长度的计算方法。公式.8.3,1。3。规定.工程中实际的锚固长度la为钢筋基本锚固长度lab乘锚固长度修正系数ζa后的数值。修正系数ζa根据锚固条件按第8，3。2条取用、且可连乘、为保证可靠锚固 在任何情况下受拉钢筋的锚固长度不能小于最低限度,最小锚固长度,其数值不应小于0、6lab及200mm，试验研究表明.高强混凝土的锚固性能有所增强。原规范混凝土强度最高等级取C40偏于保守 本次修订将混凝土强度等级提高到C60.充分利用混凝土强度提高对锚固的有利影响。本条还提出了当混凝土保护层厚度不大于5d时，在钢筋锚固长度范围内配置构造钢筋。箍筋或横向钢筋、的要求、以防止保护层混凝土劈裂时钢筋突然失锚,其中对于构造钢筋的直径根据最大锚固钢筋的直径确定、对于构造钢筋的间距,按最小锚固钢筋的直径取值，8,3、2。本条介绍了不同锚固条件下的锚固长度的修正系数、这是通过试验研究并参考了工程经验和国外标准而确定的,为反映粗直径带肋钢筋相对肋高减小对锚固作用降低的影响，直径大于25mm的粗直径带肋钢筋的锚固长度应适当加大、乘以修正系数1、10.为反映环氧树脂涂层钢筋表面光滑状态对锚固的不利影响、其锚固长度应乘以修正系数1,25 这是根据试验分析的结果并参考国外标准的有关规定确定的,施工扰动 例如滑模施工或其他施工期依托钢筋承载的情况,对钢筋锚固作用的不利影响.反映为施工扰动的影响 修正系数与原规范数值相当、取1。10 配筋设计时实际配筋面积往往因构造原因大于计算值,故钢筋实际应力通常小于强度设计值、根据试验研究并参照国外规范 受力钢筋的锚固长度可以按比例缩短 修正系数取决于配筋余量的数值，但其适用范围有一定限制 不适用于抗震设计及直接承受动力荷载结构中的受力钢筋锚固,锚固钢筋常因外围混凝土的纵向劈裂而削弱锚固作用。当混凝土保护层厚度较大时。握裹作用加强.锚固长度可以减短。经试验研究及可靠度分析、并根据工程实践经验。当保护层厚度大于锚固钢筋直径的3倍时 可乘修正系数0,80 保护层厚度大于锚固钢筋直径的5倍时，可乘修正系数0,70 中间情况插值.8,3.3 在钢筋末端配置弯钩和机械锚固是减小锚固长度的有效方式，其原理是利用受力钢筋端部锚头 弯钩.贴焊锚筋,焊接锚板或螺栓锚头.对混凝土的局部挤压作用加大锚固承载力。锚头对混凝土的局部挤压保证了钢筋不会发生锚固拔出破坏,但锚头前必须有一定的直段锚固长度、以控制锚固钢筋的滑移。使构件不致发生较大的裂缝和变形.因此对钢筋末端弯钩和机械锚固可以乘修正系数0,6，有效地减小锚固长度，应该注意的是上述修正的锚固长度已达到0、6lab，不应再考虑第8，3,2条的修正，根据近年的试验研究，参考国外规范并考虑方便施工，提出几种钢筋弯钩和机械锚固的形式,筋端弯钩及一侧贴焊锚筋的情况用于截面侧边.角部的偏置锚固时。锚头偏置方向还应向截面内侧偏斜、根据试验研究并参考国外规范,局部受压与其承压面积有关 对锚头或锚板的净挤压面积,应不小于4倍锚筋截面积,即总投影面积的5倍 对方形锚板边长为1、98d.圆形锚板直径为2、24d，d为锚筋的直径 锚筋端部的焊接锚板或贴焊锚筋.应满足 钢筋焊接及验收规程、JGJ、18的要求.对弯钩,要求在弯折角度不同时弯后直线长度分别为12d和5d,机械锚固局部受压承载力与锚固区混凝土的厚度及约束程度有关 考虑锚头集中布置后对局部受压承载力的影响,锚头宜在纵。横两个方向错开,净间距均为不宜小于4d，8.3,4,柱及桁架上弦等构件中的受压钢筋也存在着锚固问题.受压钢筋的锚固长度为相应受拉锚固长度的70 这是根据工程经验。试验研究及可靠度分析.并参考国外规范确定的,对受压钢筋锚固区域的横向配筋也提出了要求 8 3、5 根据长期工程实践经验,规定了承受重复荷载预制构件中钢筋的锚固措施、本条规定采用受力钢筋末端焊接在钢板或角钢,型钢,上的锚固方式 这种形式同样适用于其他构件的钢筋锚固，