12 3,梁柱连接节点12。3。1，12 3 2、这两条为新增条文,12。3、3,原规范以及现行国家标准，建筑抗震设计规范、GB。50011的节点域计算公式,系参考日本AIJ.ASD的规定给出、AIJ.ASD的节点域承载力验算公式。采用节点域受剪承载力提高到4,3倍的方式 以考虑略去柱剪力、一般的框架结构中,略去柱端剪力项，会导致节点域弯矩增加约1,1倍。1,2倍。节点域弹性变形占结构整体的份额小,节点域屈服后的承载力有所提高等有利因素、鉴于节点域承载力的这种简化验算已施行了10多年.工程师已很习惯，故条文未改变其形式 只是根据最新资料和具体情况作一些修正 节点域的受剪承载力与其宽厚比紧密相关、AIJ。钢结构接合部设计指针、介绍了受剪承载力提高系数取4,3的定量评估。定量评估均基于试验结果 并给出了试验的范围.据核算。试验范围的节点域受剪正则化宽厚比λn。s上限为0，52。鉴于本标准中λn。s,0,8是腹板塑性和弹塑性屈曲的拐点.此时节点域受剪承载力已不适宜提高到4、3倍.为方便设计应用，本次修订把节点域受剪承载力提高到4。3倍的上限宽厚比确定为λn.s,0。6,而在0 6。λn.s 0.8的过渡段,节点域受剪承载力按λn.s在fv和4。3fv之间插值计算.参考日本AIJ，LSD 轴力对节点域抗剪承载力的影响在轴压比较小时可略去，而轴压比大于0 4时 则按屈服条件进行修正、0，8，λn.s、1，2仅用于门式刚架轻型房屋等采用薄柔截面的单层和低层结构、条文中的承载力验算式的适用范围为0,8 λn。s 1、4，但考虑到节点域腹板不宜过薄。故节点域λn,s的上限取为1。2，同时 由于一般情况下这类结构的柱轴力较小.其对节点域受剪承载力的影响可略去,如轴力较大、则可按板件局部稳定承载力相关公式采用、σcr为受压临界应力.系数对节点域受剪承载力进行修正,但这种修正比较复杂 宜采用在节点域设置斜向加劲肋加强的措施,12、3,4.梁与柱刚性连接时 如不设置柱腹板的横向加劲肋,对柱腹板和翼缘厚度的要求是.1、在梁受压翼缘处 柱腹板的厚度应满足强度和局部稳定的要求、公式,12、3 4。1、是根据梁受压翼缘与柱腹板在有效宽度be范围内等强的条件来计算柱腹板所需的厚度，计算时忽略了柱腹板轴向、竖向，内力的影响。因为在主框架节点内 框架梁的支座反力主要通过柱翼缘传递 而连于柱腹板上的纵向梁的支座反力主要通过柱翼缘传递、而连于柱腹板上的纵向梁的支座反力一般较小。可忽略不计,日本和美国均不考虑柱腹板竖向应力的影响，公式 12,3 4、2,是根据柱腹板在梁受压翼缘集中力作用下的局部稳定条件,偏安全地采用的柱腹板宽厚比的限值、2，柱翼缘板按强度计算所需的厚度tc可用本标准公式.12.3.4.4.表示,此式源于AISC,其他各国亦沿用之。现简要推演如下,图19，图19，柱翼缘在拉力下的受力情况1,线荷载T，T，拉力.P、影响长度、在梁受拉翼缘处,柱翼缘板受到梁翼缘传来的拉力T，Aftfb。Aft为梁受拉翼缘截面积,fb为梁钢材抗拉强度设计值,T由柱翼缘板的三个组成部分承担，中间部分.分布长度为m 直接传给柱腹板的力为fctbm,其余各由两侧ABCD部分的板件承担 根据试验研究,拉力在柱翼缘板上的影响长度p.12tc 并可将此受力部分视为三边固定一边自由的板件、在固定边将因受弯而形成塑性铰、因此可用屈服线理论导出此板的承载力设计值为p。C1fct2c，式中C1为系数，与几何尺寸p、h,q等有关、对实际工程中常用的宽翼缘梁和柱,C1。3。5.5 0。可偏安全地取p、3,5fct2c,这样.柱翼缘板受拉时的总承载力为.2。3,5fct2c,fctbm.考虑到翼板中间和两侧部分的抗拉刚度不同.难以充分发挥共同工作。可乘以0.8的折减系数后再与拉力T相平衡,12,3.6，本条为新增条文。由于端板连接施工方便 做法简单.施工速度较快,受弯承载力和刚度大、在实际工程中应用较多.故此在本次修订中增加了对端板连接的梁柱刚性节点的规定 12 3,7、本条为新增条文.具体规定了端板连接节点的连接方式 并规定了对高强螺栓设计与施工方面的要求