附录K。渡槽设计计算K.1,渡槽水力设计计算K，1，1 槽身过流能力应按下列公式计算。1,槽身长度大于或等于渡槽进口渐变段前上游渠道正常水深的15倍时、应按明渠均匀流公式。K，1，1、1,计算 式中、Q、渡槽的过水流量.m3、s,A。R,槽身过水断面面积，m2。和水力半径，m，i一一槽底比降 n、槽身过水断面的壁面糙率、钢筋混凝土槽身可取n 0。013.0。015.砌石槽身可取n,0 017 2.槽身长度小于渡槽进口渐变段前渠道正常水深的15倍时.应按淹没宽顶堰流公式计算 1，槽身为矩形断面时应按式，K。1、1。2 式.K.1、1,4.计算 式中，Ho.渡槽进口水头。m,ν1,渡槽进口渐变段前渠道断面平均流速、m,s,B 矩形槽身底宽.m，h、渡槽进口渐变段前渠道断面平均水深,m m,流量系数,渡槽进口较平顺时取m,0 35、0。38,进口不平顺可取m、0、32、0 34、ε,侧向收缩系数.可取ε、0，80 0、92，bo。槽身净宽,m、bs，渡槽进口前渠道水宽与渠底宽度的平均值 m σs。淹没系数，按表M.0,3、1采用,2，槽身为U形或梯形断面时应按下列公式计算、式中，ψ、流速系数.可取ψ.0 89。0。95 Z0.计入行近流速水头在内的渡槽上 下游水位差，m。Z1，渡槽上.下游水位差.m。初步估算时，可取Z1、0、10，0、15m、g，力加速度.m,s2,K.1、2，渡槽总水头损失、图K,1、2.应按下列公式计算 1、对于1级 3级渡槽。总水头损失采用能量法计算 1,进口段水面降落值应按公式，K,1，2.1、计算 式中.J1，2.进口段的平均水力坡降 L1。进口段长度.m,Σζ1，进口段 含节制闸 局部水头损失系数之和.即进口渐变段水头损失系数与门槽水头损失系数之和。v1 进口渐变段上游渠道断面平均流速，m、s.v.槽身断面平均流速，m、s、当槽身采用双槽或多槽方案时、中间设有隔墙、进口渐变段共用.由隔墙侧收缩引起的水面降落 h.m,可按下式进行计算.式中、k。隔墙头部形状系数，对半圆形可取0，9,ω、槽内流速水头与水深之比、a.隔墙总厚度与槽宽之比.v,槽内流速 m,s。进口渐变段水面总降落值为,2。槽身段水面降落值.在长槽情况下 槽身段水流为均匀流,根据槽身长度L和槽底比降i可求得该段水面降落值为、3。出口渐变段水面回升值.渡槽出口水流经过渐变段时。槽身末端的水流动能一部分消耗于摩阻、断面扩大及其他原因引起的沿程水头损失和局部水头损失.一部分恢复为位能而产生水面回升 出口渐变段水面回升值可按下式计算 式中,J3。4 出口渐变段的平均水力坡降 L2.出口渐变段长度。m。Σζ2 出口渐变段。含检修闸。局部水头损失系数之和.即出口渐变段水头损失系数与门槽水头损失系数之和.v2，出口渐变段末端下游渠道断面平均流速.m。s 4,渡槽总水头损失.即通过渡槽的总水面降落.应按下式计算，式中.Z、渡槽总水头损失，m,应等于或略小于渠系规划中允许的水头损失值.当槽身为短槽时 L 15h1、槽中水流为非均匀流,对求得的槽宽与水深应按非均匀流进行水面线复核.若复核所得的进，出口水位差超过了规划给定的允许值 应调整槽身断面尺寸重新计算，2。对于4级、5级渡槽.总水头损失的计算公式中.槽身段水面降落值Z2仍用公式、K，1.2 3。计算、进,出口段可按下列公式计算,进口段水面降落值。出口段水面回升值.式中。ξ1,ξ2.分别为渡槽进口渐变段,出口渐变段局部水头损失系数。可根据渐变段形式由表K 1.2查得。渡槽总水面降落应按下式计算。K、1、3。水面衔接应按下列公式计算、1。渡槽进.出口槽身底部高程及出口处下游渠道底部高程按式 K、1、3.1。式。K 1.3。3，计算,2,渡槽进口槽身底部高程.1应按下式计算，式中,3。渡槽进口渐变段前上游渠底高程,m。h1。h、渡槽通过设计流量时相应的上游渠道水深及槽内水深.m，3，渡槽出口槽身底部高程S应按下式计算,4,渡槽出口渐变段末端下游渠底高程 4应按下式计算,式中，h2、渡槽通过设计流量时相应的下游渠道水深 m，K、1。4。弯道处凹岸与凸岸间的槽身内横向最大水面差。h可按下式计算,式中，a1，弯道上游槽身直段水流的动能修正系数,可取a1，1，0，v。弯道上游槽身直段过水断面的平均流速.m,s r,弯道的弯曲半径 m,A，弯道上游槽身直段过水断面面积.m2,h，弯道上游槽身直段槽内水深.m g，重力加速度。m、s2.K，2。拱圈横向稳定性验算K，2 1，宽跨比小于1 20的板拱或采用单肋合拢时的拱肋。可按下列公式验算拱圈、肋。的横向稳定,式中,KH 横向稳定安全系数、可采用4。5 N，L,拱圈,肋 丧失横向稳定时的临界轴向压力 kN。H、L,临界推力，kN。Iy。一拱圈，肋，截面对其自身竖直轴的惯性矩、m4，f L一一拱圈、肋.的计算矢高和计算跨度、m.E。拱圈,肋.材料的弹性模量 kN、m2 K,L、临界荷载系数、可按表K,2.1确定、Nm、ψm.意义与式,5、5。8，1、5，5.8,5,相同.K。2.2 具有横向联系构件的肋拱或无支架施工时采用双肋合拢的拱肋 在验算横向稳定时、可将拱展开成一个与拱轴等长的平面桁架。按组合压杆进行计算。组合杆的长度等于拱轴线长度Sa。拱圈,肋.的横向稳定验算公式与公式.K，2.1。1。相同,但式中临界轴向压力N,L为 式中。I。y、两拱肋截面对其公共竖直轴的惯性矩，m4、Ea、拱肋材料的弹性模量.kN.m2.L，组合压杆计算长度 m。Sa,拱轴线长度。m a,系数.无铰拱为0,5 双铰拱为1。0,a.b、分别为横系梁。或夹木、中距和两拱肋中距,m,Ia、Ib。分别为一个拱肋和一根横系梁 或夹木。对自身竖直轴的惯性矩.m4，Eb.横系梁、或夹木、材料的弹性模量、kN、m2