附录K,渡槽设计计算K。1,渡槽水力设计计算K。1，1,槽身过流能力应按下列公式计算 1，槽身长度大于或等于渡槽进口渐变段前上游渠道正常水深的15倍时,应按明渠均匀流公式，K。1，1。1.计算,式中。Q，渡槽的过水流量，m3 s。A.R。槽身过水断面面积、m2.和水力半径。m、i一一槽底比降。n,槽身过水断面的壁面糙率,钢筋混凝土槽身可取n，0、013、0 015.砌石槽身可取n、0。017，2，槽身长度小于渡槽进口渐变段前渠道正常水深的15倍时、应按淹没宽顶堰流公式计算。1.槽身为矩形断面时应按式,K.1、1。2 式。K，1 1.4，计算，式中。Ho。渡槽进口水头，m、ν1，渡槽进口渐变段前渠道断面平均流速，m,s.B、矩形槽身底宽、m，h.渡槽进口渐变段前渠道断面平均水深.m，m.流量系数、渡槽进口较平顺时取m 0 35、0 38、进口不平顺可取m、0、32.0、34,ε。侧向收缩系数。可取ε.0 80。0，92,bo。槽身净宽.m、bs,渡槽进口前渠道水宽与渠底宽度的平均值 m、σs,淹没系数，按表M,0，3、1采用.2 槽身为U形或梯形断面时应按下列公式计算,式中 ψ，流速系数.可取ψ.0,89、0，95、Z0，计入行近流速水头在内的渡槽上，下游水位差 m,Z1，渡槽上,下游水位差、m,初步估算时 可取Z1.0 10.0，15m g、力加速度.m s2,K、1，2.渡槽总水头损失，图K 1 2 应按下列公式计算,1，对于1级、3级渡槽,总水头损失采用能量法计算。1。进口段水面降落值应按公式.K.1，2,1。计算。式中、J1，2 进口段的平均水力坡降、L1,进口段长度，m。Σζ1.进口段，含节制闸.局部水头损失系数之和 即进口渐变段水头损失系数与门槽水头损失系数之和.v1,进口渐变段上游渠道断面平均流速.m,s,v 槽身断面平均流速。m,s，当槽身采用双槽或多槽方案时 中间设有隔墙,进口渐变段共用，由隔墙侧收缩引起的水面降落.h m,可按下式进行计算、式中，k。隔墙头部形状系数 对半圆形可取0,9、ω，槽内流速水头与水深之比。a,隔墙总厚度与槽宽之比.v 槽内流速、m.s 进口渐变段水面总降落值为、2。槽身段水面降落值.在长槽情况下，槽身段水流为均匀流，根据槽身长度L和槽底比降i可求得该段水面降落值为。3,出口渐变段水面回升值.渡槽出口水流经过渐变段时,槽身末端的水流动能一部分消耗于摩阻.断面扩大及其他原因引起的沿程水头损失和局部水头损失、一部分恢复为位能而产生水面回升,出口渐变段水面回升值可按下式计算,式中、J3。4、出口渐变段的平均水力坡降,L2。出口渐变段长度、m Σζ2、出口渐变段、含检修闸。局部水头损失系数之和，即出口渐变段水头损失系数与门槽水头损失系数之和.v2。出口渐变段末端下游渠道断面平均流速,m、s，4，渡槽总水头损失。即通过渡槽的总水面降落,应按下式计算、式中,Z、渡槽总水头损失.m.应等于或略小于渠系规划中允许的水头损失值 当槽身为短槽时,L、15h1,槽中水流为非均匀流,对求得的槽宽与水深应按非均匀流进行水面线复核。若复核所得的进、出口水位差超过了规划给定的允许值。应调整槽身断面尺寸重新计算 2、对于4级、5级渡槽,总水头损失的计算公式中，槽身段水面降落值Z2仍用公式.K.1,2.3,计算,进,出口段可按下列公式计算,进口段水面降落值 出口段水面回升值。式中,ξ1。ξ2。分别为渡槽进口渐变段、出口渐变段局部水头损失系数，可根据渐变段形式由表K.1，2查得 渡槽总水面降落应按下式计算,K.1,3,水面衔接应按下列公式计算,1 渡槽进 出口槽身底部高程及出口处下游渠道底部高程按式、K.1.3。1.式，K，1、3 3 计算.2,渡槽进口槽身底部高程,1应按下式计算,式中.3.渡槽进口渐变段前上游渠底高程，m,h1 h、渡槽通过设计流量时相应的上游渠道水深及槽内水深、m 3.渡槽出口槽身底部高程S应按下式计算。4.渡槽出口渐变段末端下游渠底高程，4应按下式计算 式中.h2，渡槽通过设计流量时相应的下游渠道水深。m，K，1。4.弯道处凹岸与凸岸间的槽身内横向最大水面差，h可按下式计算，式中，a1 弯道上游槽身直段水流的动能修正系数。可取a1 1.0.v。弯道上游槽身直段过水断面的平均流速、m s.r。弯道的弯曲半径 m，A 弯道上游槽身直段过水断面面积、m2,h。弯道上游槽身直段槽内水深,m。g 重力加速度,m，s2.K,2，拱圈横向稳定性验算K 2。1.宽跨比小于1，20的板拱或采用单肋合拢时的拱肋。可按下列公式验算拱圈、肋.的横向稳定、式中。KH。横向稳定安全系数，可采用4、5,N,L,拱圈.肋、丧失横向稳定时的临界轴向压力，kN,H,L,临界推力,kN，Iy.一拱圈，肋。截面对其自身竖直轴的惯性矩,m4，f，L一一拱圈，肋 的计算矢高和计算跨度，m,E，拱圈、肋。材料的弹性模量.kN，m2、K、L、临界荷载系数,可按表K。2、1确定。Nm。ψm。意义与式 5,5。8，1,5，5 8，5 相同、K,2,2 具有横向联系构件的肋拱或无支架施工时采用双肋合拢的拱肋.在验算横向稳定时。可将拱展开成一个与拱轴等长的平面桁架。按组合压杆进行计算、组合杆的长度等于拱轴线长度Sa。拱圈,肋、的横向稳定验算公式与公式、K，2、1,1。相同.但式中临界轴向压力N。L为，式中 I、y、两拱肋截面对其公共竖直轴的惯性矩，m4。Ea,拱肋材料的弹性模量。kN。m2,L,组合压杆计算长度 m Sa,拱轴线长度 m、a，系数.无铰拱为0。5、双铰拱为1。0.a b.分别为横系梁，或夹木,中距和两拱肋中距.m.Ia.Ib。分别为一个拱肋和一根横系梁。或夹木,对自身竖直轴的惯性矩，m4,Eb.横系梁，或夹木,材料的弹性模量,kN、m2、