附录K、渡槽设计计算K。1.渡槽水力设计计算K。1 1.槽身过流能力应按下列公式计算。1 槽身长度大于或等于渡槽进口渐变段前上游渠道正常水深的15倍时,应按明渠均匀流公式，K 1。1.1,计算。式中.Q.渡槽的过水流量。m3、s,A。R 槽身过水断面面积.m2，和水力半径 m。i一一槽底比降 n。槽身过水断面的壁面糙率，钢筋混凝土槽身可取n.0 013。0。015。砌石槽身可取n，0、017。2,槽身长度小于渡槽进口渐变段前渠道正常水深的15倍时。应按淹没宽顶堰流公式计算.1、槽身为矩形断面时应按式.K，1 1、2、式.K.1.1，4、计算，式中、Ho,渡槽进口水头，m ν1.渡槽进口渐变段前渠道断面平均流速。m，s.B.矩形槽身底宽 m.h，渡槽进口渐变段前渠道断面平均水深，m.m 流量系数，渡槽进口较平顺时取m、0，35。0.38 进口不平顺可取m,0，32.0.34.ε.侧向收缩系数,可取ε、0，80、0 92 bo，槽身净宽.m。bs、渡槽进口前渠道水宽与渠底宽度的平均值，m。σs,淹没系数.按表M.0,3 1采用,2 槽身为U形或梯形断面时应按下列公式计算.式中,ψ 流速系数,可取ψ 0,89。0,95，Z0.计入行近流速水头在内的渡槽上、下游水位差、m，Z1 渡槽上.下游水位差。m、初步估算时。可取Z1,0.10.0,15m,g.力加速度.m。s2。K。1,2，渡槽总水头损失,图K，1.2.应按下列公式计算,1.对于1级。3级渡槽、总水头损失采用能量法计算，1、进口段水面降落值应按公式、K、1 2,1，计算,式中,J1。2.进口段的平均水力坡降，L1、进口段长度、m Σζ1，进口段。含节制闸.局部水头损失系数之和,即进口渐变段水头损失系数与门槽水头损失系数之和。v1.进口渐变段上游渠道断面平均流速、m s,v,槽身断面平均流速,m，s。当槽身采用双槽或多槽方案时,中间设有隔墙、进口渐变段共用、由隔墙侧收缩引起的水面降落,h,m,可按下式进行计算 式中，k、隔墙头部形状系数 对半圆形可取0,9 ω。槽内流速水头与水深之比，a。隔墙总厚度与槽宽之比 v.槽内流速、m.s。进口渐变段水面总降落值为.2,槽身段水面降落值，在长槽情况下.槽身段水流为均匀流，根据槽身长度L和槽底比降i可求得该段水面降落值为,3,出口渐变段水面回升值、渡槽出口水流经过渐变段时、槽身末端的水流动能一部分消耗于摩阻、断面扩大及其他原因引起的沿程水头损失和局部水头损失.一部分恢复为位能而产生水面回升 出口渐变段水面回升值可按下式计算.式中。J3 4。出口渐变段的平均水力坡降.L2.出口渐变段长度，m、Σζ2 出口渐变段.含检修闸、局部水头损失系数之和，即出口渐变段水头损失系数与门槽水头损失系数之和，v2。出口渐变段末端下游渠道断面平均流速,m,s.4,渡槽总水头损失，即通过渡槽的总水面降落，应按下式计算.式中,Z、渡槽总水头损失 m，应等于或略小于渠系规划中允许的水头损失值,当槽身为短槽时.L 15h1,槽中水流为非均匀流。对求得的槽宽与水深应按非均匀流进行水面线复核.若复核所得的进 出口水位差超过了规划给定的允许值。应调整槽身断面尺寸重新计算。2。对于4级 5级渡槽，总水头损失的计算公式中 槽身段水面降落值Z2仍用公式，K,1。2、3，计算 进，出口段可按下列公式计算,进口段水面降落值。出口段水面回升值。式中 ξ1 ξ2,分别为渡槽进口渐变段、出口渐变段局部水头损失系数，可根据渐变段形式由表K。1。2查得，渡槽总水面降落应按下式计算，K,1 3，水面衔接应按下列公式计算 1，渡槽进、出口槽身底部高程及出口处下游渠道底部高程按式、K 1 3,1。式 K,1.3.3、计算，2,渡槽进口槽身底部高程、1应按下式计算、式中、3.渡槽进口渐变段前上游渠底高程。m h1，h 渡槽通过设计流量时相应的上游渠道水深及槽内水深,m,3 渡槽出口槽身底部高程S应按下式计算.4,渡槽出口渐变段末端下游渠底高程 4应按下式计算、式中.h2，渡槽通过设计流量时相应的下游渠道水深,m K,1 4,弯道处凹岸与凸岸间的槽身内横向最大水面差.h可按下式计算,式中，a1 弯道上游槽身直段水流的动能修正系数 可取a1。1 0。v.弯道上游槽身直段过水断面的平均流速,m s,r.弯道的弯曲半径.m.A，弯道上游槽身直段过水断面面积.m2.h，弯道上游槽身直段槽内水深，m、g、重力加速度,m，s2,K，2,拱圈横向稳定性验算K.2,1.宽跨比小于1、20的板拱或采用单肋合拢时的拱肋。可按下列公式验算拱圈,肋.的横向稳定。式中、KH,横向稳定安全系数，可采用4 5。N,L、拱圈，肋 丧失横向稳定时的临界轴向压力.kN H。L。临界推力 kN,Iy，一拱圈，肋.截面对其自身竖直轴的惯性矩.m4，f、L一一拱圈 肋,的计算矢高和计算跨度 m，E,拱圈，肋。材料的弹性模量 kN。m2.K L 临界荷载系数，可按表K 2。1确定。Nm.ψm。意义与式，5 5。8。1、5,5,8 5.相同,K。2，2、具有横向联系构件的肋拱或无支架施工时采用双肋合拢的拱肋.在验算横向稳定时。可将拱展开成一个与拱轴等长的平面桁架.按组合压杆进行计算、组合杆的长度等于拱轴线长度Sa,拱圈，肋，的横向稳定验算公式与公式,K.2.1，1.相同 但式中临界轴向压力N,L为。式中、I,y 两拱肋截面对其公共竖直轴的惯性矩。m4、Ea，拱肋材料的弹性模量。kN，m2，L、组合压杆计算长度，m Sa，拱轴线长度。m、a,系数、无铰拱为0、5 双铰拱为1。0、a、b,分别为横系梁。或夹木、中距和两拱肋中距,m,Ia、Ib，分别为一个拱肋和一根横系梁 或夹木.对自身竖直轴的惯性矩、m4 Eb、横系梁,或夹木.材料的弹性模量。kN m2.