5。3 拉弯和压弯构件5 3,1，本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式。但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用.对木材的工作十分不利，在设计上应尽量采取措施予以避免，例如、在三角形桁架的木下弦中、就可以采取净截面对中的办法,以防止受拉构件的最薄弱部位 有缺口的截面上产生弯矩.5、3.2,1973年版规范采用的雅辛斯基公式。虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾。但它本身也存在着一些难以克服的缺陷,例如,1.未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响、不能全面反映压弯构件的工作特性,2.该公式的准确性,很大程度上取决于稳定系数φ的取值,然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的，因此。很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求。3.属于单一参数的经验公式结构，对数据拟合的适应性差。1988年修订规范.由于对φ值公式和木材抗弯、抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动，致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况.试算结果表明.与过去设计值相比 其最大偏差可达、12。和,26 为此。决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力。即 N φφmAn fc、14.式中、φm.考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数、φ 稳定系数、由于公式有两个参数进行调整与控制.容易适应各种条件的变化。为了具体考察公式的适用性 曾以不同的相对偏心率m和长细比λ.对不同强度等级的木构件进行了试算，并与相同条件下的边缘应力公式计算值,雅辛斯基公式计算值,国内外试验值以及经验设计值等进行了对比。其结果表明。1,在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内。所有计算、试验和设计的结果均甚接近。2、在较小的相对偏心率的区段内，例如当m 0.1时，公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多，但与试验值相比 却较为接近 这也进一步说明了公式的合理性、因为正是在这一区段内.边缘应力公式存在着固有的缺陷 致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高.3,在相对偏心率和长细比都很大的区段内,例如当m.10.λ，120 150时、公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14，个别值可低达17 比试验值低约8。个别值可低达12。但这样大偏心距与长细比的构件、在工程中实属罕遇 即使遇到，也应在设计上作偏于安全的处理.综上所述,公式从总体情况来看是合理的、适用的、尽管在局部情况中,可能使木材的用量略有增加 但从木结构可靠度的校准结果来看。是有必要的、在2002年修订规范时。考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质，偏压构件的承载能力要低一些、苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式。此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的,而此试验值又和我国的理论公式相一致。为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质 将GBJ、5、88中的φm公式修订为、原2003版规范 公式,5。3 2，4、公式、5。3.2，6。5.3。3,本次修订时.保留了 原2003版规范、对拉弯和压弯构件验算公式、作为原木和锯材的计算公式,对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准 胶合木结构技术规范，GB,T，50708的规定验算。5 3。4、GBJ,5、88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算，不考虑弯矩的影响，仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算。在2002年修订规范时，经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全，故按一般力学原理提出验算公式 5 3。4、