5。3 拉弯和压弯构件5.3、1。本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式.但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用，对木材的工作十分不利，在设计上应尽量采取措施予以避免。例如 在三角形桁架的木下弦中，就可以采取净截面对中的办法.以防止受拉构件的最薄弱部位,有缺口的截面上产生弯矩,5、3。2.1973年版规范采用的雅辛斯基公式.虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾。但它本身也存在着一些难以克服的缺陷，例如.1。未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响。不能全面反映压弯构件的工作特性、2 该公式的准确性。很大程度上取决于稳定系数φ的取值.然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的.因此 很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求、3，属于单一参数的经验公式结构,对数据拟合的适应性差、1988年修订规范，由于对φ值公式和木材抗弯,抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动.致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况.试算结果表明,与过去设计值相比。其最大偏差可达,12.和、26.为此,决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力,即，N，φφmAn、fc 14,式中,φm，考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数.φ,稳定系数 由于公式有两个参数进行调整与控制,容易适应各种条件的变化.为了具体考察公式的适用性、曾以不同的相对偏心率m和长细比λ、对不同强度等级的木构件进行了试算 并与相同条件下的边缘应力公式计算值 雅辛斯基公式计算值 国内外试验值以及经验设计值等进行了对比，其结果表明.1.在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内，所有计算、试验和设计的结果均甚接近.2,在较小的相对偏心率的区段内。例如当m、0.1时。公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多。但与试验值相比、却较为接近 这也进一步说明了公式的合理性、因为正是在这一区段内。边缘应力公式存在着固有的缺陷.致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高.3 在相对偏心率和长细比都很大的区段内、例如当m.10 λ、120 150时.公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14.个别值可低达17，比试验值低约8 个别值可低达12,但这样大偏心距与长细比的构件、在工程中实属罕遇。即使遇到。也应在设计上作偏于安全的处理,综上所述、公式从总体情况来看是合理的。适用的,尽管在局部情况中，可能使木材的用量略有增加、但从木结构可靠度的校准结果来看.是有必要的、在2002年修订规范时、考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质、偏压构件的承载能力要低一些，苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式.此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的,而此试验值又和我国的理论公式相一致，为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质。将GBJ,5。88中的φm公式修订为，原2003版规范,公式。5 3。2。4，公式、5、3 2,6。5,3。3 本次修订时。保留了 原2003版规范。对拉弯和压弯构件验算公式,作为原木和锯材的计算公式.对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准、胶合木结构技术规范、GB T 50708的规定验算,5,3、4.GBJ。5、88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算。不考虑弯矩的影响。仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算，在2002年修订规范时、经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全.故按一般力学原理提出验算公式.5 3。4、