5，3、拉弯和压弯构件5。3 1。本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式、但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用、对木材的工作十分不利。在设计上应尽量采取措施予以避免.例如，在三角形桁架的木下弦中。就可以采取净截面对中的办法。以防止受拉构件的最薄弱部位,有缺口的截面上产生弯矩 5.3,2、1973年版规范采用的雅辛斯基公式,虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾.但它本身也存在着一些难以克服的缺陷，例如、1.未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响.不能全面反映压弯构件的工作特性.2，该公式的准确性，很大程度上取决于稳定系数φ的取值.然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的,因此,很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求。3,属于单一参数的经验公式结构。对数据拟合的适应性差，1988年修订规范 由于对φ值公式和木材抗弯，抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动，致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况,试算结果表明，与过去设计值相比.其最大偏差可达.12.和，26,为此，决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力.即、N,φφmAn.fc.14，式中 φm。考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数，φ,稳定系数,由于公式有两个参数进行调整与控制 容易适应各种条件的变化,为了具体考察公式的适用性.曾以不同的相对偏心率m和长细比λ，对不同强度等级的木构件进行了试算 并与相同条件下的边缘应力公式计算值,雅辛斯基公式计算值.国内外试验值以及经验设计值等进行了对比,其结果表明，1。在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内 所有计算、试验和设计的结果均甚接近,2.在较小的相对偏心率的区段内。例如当m 0。1时，公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多 但与试验值相比、却较为接近，这也进一步说明了公式的合理性，因为正是在这一区段内。边缘应力公式存在着固有的缺陷 致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高、3。在相对偏心率和长细比都很大的区段内 例如当m.10、λ。120 150时 公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14，个别值可低达17 比试验值低约8.个别值可低达12。但这样大偏心距与长细比的构件，在工程中实属罕遇,即使遇到.也应在设计上作偏于安全的处理，综上所述 公式从总体情况来看是合理的。适用的、尽管在局部情况中,可能使木材的用量略有增加.但从木结构可靠度的校准结果来看 是有必要的,在2002年修订规范时,考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质。偏压构件的承载能力要低一些，苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式.此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的、而此试验值又和我国的理论公式相一致，为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质，将GBJ.5，88中的φm公式修订为 原2003版规范、公式.5、3,2,4，公式,5，3,2，6。5 3,3.本次修订时。保留了、原2003版规范，对拉弯和压弯构件验算公式、作为原木和锯材的计算公式。对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准、胶合木结构技术规范,GB。T 50708的规定验算。5、3。4，GBJ、5,88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算.不考虑弯矩的影响 仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算。在2002年修订规范时,经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全。故按一般力学原理提出验算公式、5，3 4。