5,3。拉弯和压弯构件5.3，1，本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式.但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用 对木材的工作十分不利、在设计上应尽量采取措施予以避免 例如、在三角形桁架的木下弦中.就可以采取净截面对中的办法.以防止受拉构件的最薄弱部位.有缺口的截面上产生弯矩。5。3,2,1973年版规范采用的雅辛斯基公式、虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾.但它本身也存在着一些难以克服的缺陷、例如,1 未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响、不能全面反映压弯构件的工作特性、2，该公式的准确性 很大程度上取决于稳定系数φ的取值，然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的,因此 很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求,3，属于单一参数的经验公式结构,对数据拟合的适应性差,1988年修订规范,由于对φ值公式和木材抗弯 抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动.致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况、试算结果表明,与过去设计值相比，其最大偏差可达,12。和 26、为此.决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力.即、N φφmAn。fc、14。式中,φm、考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数、φ，稳定系数。由于公式有两个参数进行调整与控制,容易适应各种条件的变化，为了具体考察公式的适用性、曾以不同的相对偏心率m和长细比λ,对不同强度等级的木构件进行了试算，并与相同条件下的边缘应力公式计算值。雅辛斯基公式计算值、国内外试验值以及经验设计值等进行了对比 其结果表明、1，在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内.所有计算.试验和设计的结果均甚接近.2，在较小的相对偏心率的区段内.例如当m。0,1时。公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多，但与试验值相比.却较为接近,这也进一步说明了公式的合理性,因为正是在这一区段内,边缘应力公式存在着固有的缺陷。致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高.3 在相对偏心率和长细比都很大的区段内,例如当m，10.λ 120.150时。公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14.个别值可低达17 比试验值低约8、个别值可低达12。但这样大偏心距与长细比的构件 在工程中实属罕遇,即使遇到,也应在设计上作偏于安全的处理 综上所述，公式从总体情况来看是合理的 适用的 尽管在局部情况中。可能使木材的用量略有增加,但从木结构可靠度的校准结果来看。是有必要的，在2002年修订规范时 考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质,偏压构件的承载能力要低一些 苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式,此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的，而此试验值又和我国的理论公式相一致，为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质 将GBJ。5 88中的φm公式修订为，原2003版规范.公式，5，3,2，4，公式 5、3。2 6.5.3，3。本次修订时 保留了。原2003版规范，对拉弯和压弯构件验算公式,作为原木和锯材的计算公式,对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准。胶合木结构技术规范、GB,T，50708的规定验算，5。3。4.GBJ、5,88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算 不考虑弯矩的影响.仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算、在2002年修订规范时、经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全、故按一般力学原理提出验算公式，5、3.4、