5.3,拉弯和压弯构件5。3，1、本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式.但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用，对木材的工作十分不利，在设计上应尽量采取措施予以避免.例如。在三角形桁架的木下弦中、就可以采取净截面对中的办法，以防止受拉构件的最薄弱部位,有缺口的截面上产生弯矩、5，3.2.1973年版规范采用的雅辛斯基公式,虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾 但它本身也存在着一些难以克服的缺陷,例如,1，未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响.不能全面反映压弯构件的工作特性，2 该公式的准确性。很大程度上取决于稳定系数φ的取值 然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的，因此.很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求 3,属于单一参数的经验公式结构.对数据拟合的适应性差、1988年修订规范 由于对φ值公式和木材抗弯,抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动，致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况，试算结果表明，与过去设计值相比.其最大偏差可达、12 和.26、为此、决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力 即、N,φφmAn.fc 14 式中.φm,考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数，φ、稳定系数、由于公式有两个参数进行调整与控制。容易适应各种条件的变化.为了具体考察公式的适用性、曾以不同的相对偏心率m和长细比λ，对不同强度等级的木构件进行了试算.并与相同条件下的边缘应力公式计算值.雅辛斯基公式计算值,国内外试验值以及经验设计值等进行了对比、其结果表明.1。在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内,所有计算、试验和设计的结果均甚接近,2、在较小的相对偏心率的区段内,例如当m。0,1时.公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多,但与试验值相比。却较为接近.这也进一步说明了公式的合理性、因为正是在这一区段内、边缘应力公式存在着固有的缺陷.致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高。3,在相对偏心率和长细比都很大的区段内。例如当m，10、λ。120 150时。公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14 个别值可低达17,比试验值低约8 个别值可低达12、但这样大偏心距与长细比的构件、在工程中实属罕遇,即使遇到,也应在设计上作偏于安全的处理。综上所述 公式从总体情况来看是合理的、适用的,尽管在局部情况中，可能使木材的用量略有增加、但从木结构可靠度的校准结果来看,是有必要的 在2002年修订规范时 考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质 偏压构件的承载能力要低一些、苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式，此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的.而此试验值又和我国的理论公式相一致，为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质.将GBJ。5，88中的φm公式修订为 原2003版规范,公式。5，3。2.4,公式。5，3 2、6,5 3，3，本次修订时,保留了，原2003版规范 对拉弯和压弯构件验算公式，作为原木和锯材的计算公式 对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准、胶合木结构技术规范。GB、T,50708的规定验算,5，3.4 GBJ 5。88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算、不考虑弯矩的影响，仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算 在2002年修订规范时，经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全 故按一般力学原理提出验算公式.5、3.4