5.3，拉弯和压弯构件5，3.1。本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式、但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用,对木材的工作十分不利，在设计上应尽量采取措施予以避免,例如，在三角形桁架的木下弦中。就可以采取净截面对中的办法,以防止受拉构件的最薄弱部位,有缺口的截面上产生弯矩，5.3、2 1973年版规范采用的雅辛斯基公式、虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾。但它本身也存在着一些难以克服的缺陷 例如。1，未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响,不能全面反映压弯构件的工作特性,2。该公式的准确性,很大程度上取决于稳定系数φ的取值 然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的 因此，很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求、3、属于单一参数的经验公式结构、对数据拟合的适应性差,1988年修订规范，由于对φ值公式和木材抗弯、抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动，致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况 试算结果表明、与过去设计值相比 其最大偏差可达.12、和，26 为此。决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力.即 N.φφmAn。fc，14。式中、φm、考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数、φ.稳定系数、由于公式有两个参数进行调整与控制,容易适应各种条件的变化。为了具体考察公式的适用性。曾以不同的相对偏心率m和长细比λ，对不同强度等级的木构件进行了试算,并与相同条件下的边缘应力公式计算值、雅辛斯基公式计算值,国内外试验值以及经验设计值等进行了对比,其结果表明。1.在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内，所有计算 试验和设计的结果均甚接近.2.在较小的相对偏心率的区段内,例如当m、0。1时 公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多.但与试验值相比,却较为接近 这也进一步说明了公式的合理性.因为正是在这一区段内 边缘应力公式存在着固有的缺陷，致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高，3，在相对偏心率和长细比都很大的区段内、例如当m，10。λ,120,150时 公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14.个别值可低达17.比试验值低约8.个别值可低达12。但这样大偏心距与长细比的构件、在工程中实属罕遇。即使遇到、也应在设计上作偏于安全的处理 综上所述.公式从总体情况来看是合理的。适用的、尽管在局部情况中.可能使木材的用量略有增加。但从木结构可靠度的校准结果来看 是有必要的,在2002年修订规范时.考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质。偏压构件的承载能力要低一些，苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式.此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的 而此试验值又和我国的理论公式相一致,为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质，将GBJ 5，88中的φm公式修订为，原2003版规范、公式 5.3 2、4 公式,5.3，2，6,5 3 3,本次修订时 保留了,原2003版规范、对拉弯和压弯构件验算公式.作为原木和锯材的计算公式.对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准 胶合木结构技术规范。GB。T.50708的规定验算，5。3,4、GBJ.5,88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算 不考虑弯矩的影响,仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算、在2002年修订规范时。经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全、故按一般力学原理提出验算公式 5，3,4