5 3.拉弯和压弯构件5,3 1，本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式、但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用 对木材的工作十分不利，在设计上应尽量采取措施予以避免，例如 在三角形桁架的木下弦中,就可以采取净截面对中的办法，以防止受拉构件的最薄弱部位，有缺口的截面上产生弯矩 5,3,2、1973年版规范采用的雅辛斯基公式。虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾，但它本身也存在着一些难以克服的缺陷,例如，1,未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响 不能全面反映压弯构件的工作特性，2,该公式的准确性 很大程度上取决于稳定系数φ的取值，然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的,因此。很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求，3.属于单一参数的经验公式结构.对数据拟合的适应性差、1988年修订规范，由于对φ值公式和木材抗弯、抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动、致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况,试算结果表明,与过去设计值相比，其最大偏差可达、12,和。26.为此.决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力。即。N，φφmAn,fc。14、式中，φm.考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数、φ，稳定系数 由于公式有两个参数进行调整与控制、容易适应各种条件的变化、为了具体考察公式的适用性.曾以不同的相对偏心率m和长细比λ、对不同强度等级的木构件进行了试算.并与相同条件下的边缘应力公式计算值。雅辛斯基公式计算值 国内外试验值以及经验设计值等进行了对比。其结果表明,1。在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内，所有计算、试验和设计的结果均甚接近,2,在较小的相对偏心率的区段内。例如当m 0.1时 公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多、但与试验值相比 却较为接近。这也进一步说明了公式的合理性.因为正是在这一区段内。边缘应力公式存在着固有的缺陷。致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高 3.在相对偏心率和长细比都很大的区段内。例如当m 10，λ 120 150时 公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14。个别值可低达17.比试验值低约8,个别值可低达12,但这样大偏心距与长细比的构件，在工程中实属罕遇。即使遇到、也应在设计上作偏于安全的处理，综上所述。公式从总体情况来看是合理的 适用的，尽管在局部情况中，可能使木材的用量略有增加、但从木结构可靠度的校准结果来看.是有必要的，在2002年修订规范时,考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质 偏压构件的承载能力要低一些、苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式、此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的.而此试验值又和我国的理论公式相一致,为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质，将GBJ、5。88中的φm公式修订为，原2003版规范，公式 5 3,2 4、公式,5。3.2，6，5,3。3，本次修订时。保留了。原2003版规范。对拉弯和压弯构件验算公式、作为原木和锯材的计算公式。对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准,胶合木结构技术规范、GB，T，50708的规定验算。5。3,4、GBJ。5，88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算、不考虑弯矩的影响 仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算 在2002年修订规范时、经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全.故按一般力学原理提出验算公式,5，3 4，