5,3 拉弯和压弯构件5.3，1 本条虽给出原木和锯材拉弯构件的承载力验算公式 但应指出的是木构件同时承受拉力和弯矩的作用,对木材的工作十分不利。在设计上应尽量采取措施予以避免。例如,在三角形桁架的木下弦中,就可以采取净截面对中的办法 以防止受拉构件的最薄弱部位,有缺口的截面上产生弯矩、5，3 2，1973年版规范采用的雅辛斯基公式,虽然避免了边缘应力公式在相对偏心率m较小情况下出现的矛盾。但它本身也存在着一些难以克服的缺陷，例如。1,未考虑轴向力与弯矩共同作用所产生的附加挠度的影响 不能全面反映压弯构件的工作特性。2 该公式的准确性,很大程度上取决于稳定系数φ的取值,然而φ值却是根据轴心受压构件的试验结果确定的.因此 很难同时满足轴心受压与偏心受压两方面要求。3,属于单一参数的经验公式结构、对数据拟合的适应性差 1988年修订规范 由于对φ值公式和木材抗弯,抗压强度设计值的取值方法都作了较大的变动,致使本已很难调整的雅辛斯基公式变得更难以适应新的情况。试算结果表明.与过去设计值相比,其最大偏差可达.12、和.26、为此,决定改用根据设计经验与试验结果确定的双φ公式验算压弯构件的承载能力 即 N,φφmAn。fc 14，式中 φm、考虑轴心力和横向弯矩共同作用的折减系数 φ。稳定系数，由于公式有两个参数进行调整与控制,容易适应各种条件的变化 为了具体考察公式的适用性。曾以不同的相对偏心率m和长细比λ，对不同强度等级的木构件进行了试算 并与相同条件下的边缘应力公式计算值、雅辛斯基公式计算值.国内外试验值以及经验设计值等进行了对比，其结果表明 1 在常用的相对偏心率m和长细比λ的区段内。所有计算 试验和设计的结果均甚接近,2.在较小的相对偏心率的区段内。例如当m.0 1时,公式的部分计算结果虽比边缘应力公式的计算值低很多.但与试验值相比.却较为接近.这也进一步说明了公式的合理性，因为正是在这一区段内 边缘应力公式存在着固有的缺陷。致使所算得的压弯构件的承载能力反而比轴心受压还要高 3 在相对偏心率和长细比都很大的区段内 例如当m.10，λ，120，150时 公式的计算结果要比边缘应力公式计算值低约14.个别值可低达17，比试验值低约8,个别值可低达12,但这样大偏心距与长细比的构件,在工程中实属罕遇,即使遇到,也应在设计上作偏于安全的处理、综上所述。公式从总体情况来看是合理的。适用的、尽管在局部情况中,可能使木材的用量略有增加.但从木结构可靠度的校准结果来看,是有必要的,在2002年修订规范时.考虑到压弯构件和偏压构件具有不同的受力性质、偏压构件的承载能力要低一些 苏联规范的压弯构件计算中对偏压构件的情况补充了附加验算公式,此附加验算公式完全是根据压弯和偏压的对比试验求得的.而此试验值又和我国的理论公式相一致，为全面地反映压弯和偏压以及介于其间的构件受力性质、将GBJ 5、88中的φm公式修订为,原2003版规范 公式.5 3 2,4 公式.5.3，2，6、5.3。3.本次修订时、保留了 原2003版规范、对拉弯和压弯构件验算公式，作为原木和锯材的计算公式。对于胶合木材的拉弯和压弯构件参照现行国家标准.胶合木结构技术规范、GB、T 50708的规定验算 5，3、4.GBJ，5、88关于压弯构件或偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定性验算.不考虑弯矩的影响 仅在弯矩作用平面外按轴心压杆稳定验算.在2002年修订规范时，经验算发现在弯矩较大的情况下偏于不安全,故按一般力学原理提出验算公式,5.3。4