23。2，计算要点23.2,1 尾矿坝是一种特殊的水工构筑物、一般来说，尾矿及地基土在设计地震作用下.其应变范围多处在非线性弹性和弹塑性阶段 所以尾矿坝要按设防地震进行抗震设计 23 2，2.本条为强制性条文。液化，大变形和流滑是尾矿坝，特别是上游式尾矿坝地震表现的三大特点，尾矿液化是导致坝体大变形和地震破坏的主要原因，因此 液化判别是尾矿坝抗震设计的主要内容之一,也是判别坝体是否会发生大变形和流滑的基础，设计时.仅通过常规的拟静力稳定分析难以解决尾矿坝的抗震问题.23 2 3。尾矿坝的使用年限就是尾矿坝的建设施工期、尾矿坝是随采矿 选矿的进行而逐年增高的 通常 一座大 中型尾矿坝的使用期为十几年、甚至几十年 随着尾矿坝的增高。坝体的固有动力特性也将随之发生改变。这意味着对某一特定的地震地质环境、即场地未来可能遭遇的地震动。最终坝高不一定是坝的最危险阶段,所以在进行尾矿坝抗震设计时、还需要对1.3、1,2设计高度时的工况进行抗震分析 23，2、5、尾矿坝的地震液化分析方法还处在不断完善与发展之中.考虑到目前较为合理的分析方法，即二维或三维的时程分析法.较复杂。所以规定。对6度,7度、8度区的四级，五级坝、可采用简化分析方法进行判别、而强震区或重要的尾矿坝 需采用二维或三维的时程分析法进行.23。2.6,剪应力对比法是目前工程界判别液化普遍采取的方法.本规范附录K中给出的简化判别法是对四级、五级上游法筑坝在7度,8度时采用二维动力分析结果的概括 简化法计算结果接近二维分析的外包线。是偏于安全的，尾矿坝地震液化简化判别方法现有十几种，其中考虑K K、的Seed简化法,ICOLD。2006.日本尾矿场规程法，日本矿业协会，1982。和张克绪法、张克绪,1990。是其典型代表。这三种方法只要正确使用、均可得到满意结果。故此。在进行液化分析时、可根据具体情况选用一种或多种方法进行.23 2 8.23.2.12、按拟静力法计算不能对液化的坝坡作出正确的安全评价、这在工程实践中早已得到验证 也得到了科学家和工程师们的认同,液化问题将本来就非常复杂的岩土工程地震稳定问题变得更加复杂，目前。工程界采用以下三个步骤，来评价液化边坡的地震稳定性、这也是当前解决此问题的最佳处理方法.1.确定坝坡的液化区。2,进行极限平衡分析，分析时 液化区采用残余强度,稳态强度,3，安全系数小于表23。2 12的规定时，坝坡可能出现流滑 须进行变形分析、拟静力法在我国尾矿坝工程界已使用多年，积累了较为丰富的经验 所以在评价坝体地震稳定时仍推荐了此方法 由于过去我国从事尾矿工程的设计院在分析坝坡抗震问题时 多采用瑞典圆弧法。所以此次修订仍推荐为尾矿坝抗滑稳定验算的主要分析方法,但是，与瑞典圆弧法相比 简化的毕肖普法给出的结果更接近精确法。故建议在今后的工程实践中要采用简化的毕肖普法进行分析 以便积累经验并使分析结果更可靠 合理，第23 2。10条为强制性条文，