23.2、计算要点23，2,1。尾矿坝是一种特殊的水工构筑物，一般来说，尾矿及地基土在设计地震作用下。其应变范围多处在非线性弹性和弹塑性阶段,所以尾矿坝要按设防地震进行抗震设计 23，2.2，本条为强制性条文 液化,大变形和流滑是尾矿坝，特别是上游式尾矿坝地震表现的三大特点,尾矿液化是导致坝体大变形和地震破坏的主要原因。因此。液化判别是尾矿坝抗震设计的主要内容之一,也是判别坝体是否会发生大变形和流滑的基础，设计时 仅通过常规的拟静力稳定分析难以解决尾矿坝的抗震问题、23、2 3，尾矿坝的使用年限就是尾矿坝的建设施工期。尾矿坝是随采矿.选矿的进行而逐年增高的，通常、一座大.中型尾矿坝的使用期为十几年,甚至几十年、随着尾矿坝的增高.坝体的固有动力特性也将随之发生改变，这意味着对某一特定的地震地质环境，即场地未来可能遭遇的地震动.最终坝高不一定是坝的最危险阶段。所以在进行尾矿坝抗震设计时。还需要对1，3,1.2设计高度时的工况进行抗震分析。23 2.5。尾矿坝的地震液化分析方法还处在不断完善与发展之中 考虑到目前较为合理的分析方法。即二维或三维的时程分析法 较复杂。所以规定,对6度,7度 8度区的四级。五级坝.可采用简化分析方法进行判别.而强震区或重要的尾矿坝,需采用二维或三维的时程分析法进行.23。2 6,剪应力对比法是目前工程界判别液化普遍采取的方法 本规范附录K中给出的简化判别法是对四级、五级上游法筑坝在7度，8度时采用二维动力分析结果的概括，简化法计算结果接近二维分析的外包线，是偏于安全的 尾矿坝地震液化简化判别方法现有十几种 其中考虑K，K、的Seed简化法 ICOLD 2006 日本尾矿场规程法 日本矿业协会,1982、和张克绪法、张克绪 1990,是其典型代表、这三种方法只要正确使用，均可得到满意结果,故此.在进行液化分析时,可根据具体情况选用一种或多种方法进行、23.2。8，23 2 12，按拟静力法计算不能对液化的坝坡作出正确的安全评价 这在工程实践中早已得到验证,也得到了科学家和工程师们的认同，液化问题将本来就非常复杂的岩土工程地震稳定问题变得更加复杂。目前,工程界采用以下三个步骤、来评价液化边坡的地震稳定性 这也是当前解决此问题的最佳处理方法.1。确定坝坡的液化区，2 进行极限平衡分析、分析时。液化区采用残余强度，稳态强度,3,安全系数小于表23,2。12的规定时、坝坡可能出现流滑 须进行变形分析。拟静力法在我国尾矿坝工程界已使用多年.积累了较为丰富的经验，所以在评价坝体地震稳定时仍推荐了此方法，由于过去我国从事尾矿工程的设计院在分析坝坡抗震问题时,多采用瑞典圆弧法。所以此次修订仍推荐为尾矿坝抗滑稳定验算的主要分析方法.但是.与瑞典圆弧法相比 简化的毕肖普法给出的结果更接近精确法。故建议在今后的工程实践中要采用简化的毕肖普法进行分析，以便积累经验并使分析结果更可靠 合理.第23，2 10条为强制性条文