16.2.计算要点16.2、2。通廊作为两个生产环节的联络构筑物 6度区的震害经验表明.支承结构的破坏主要是与相邻建筑物相互碰撞所致.因此在满足抗震构造要求时支承结构可不进行抗震验算.16。2.6 随着计算机应用技术的普及.结构计算软件的日益丰富。一些大型计算软件已可以进行通廊的整体分析。所以规定采用符合通廊实际受力情况的空间模型进行计算 按本规范附录J的规定进行通廊横向水平地震作用整体结构计算时。对计算假定及简图选取作了原则规定,1、计算假定及简图选取，1,通廊相当于支承在弹簧支座上的梁.其质量分布均匀、各支架1,4的质量作为梁的集中质量.2、以抗震缝分开部分为计算单元。3，端部条件,与建、构.筑物连接端或落地端视为铰支,与建。构,筑物脱开端视为自由，4，支架固定在基础顶面上，5 关于坐标原点 由于廊身大都倾斜。支架高度各不相同 一般高端支架刚度较弱,变形较大 但两端自由时,悬臂较长端变形比短端要大，而坐标原点均取在变形较小端,因此。对不同边界作了具体规定、以便查表计算振型函数值，2、横向水平地震作用和自振周期计算时振型函数的选取、通廊体系视为具有多个弹簧支座的梁时 用能量法按拉格朗日方程可建立振动微分方程、求得自振频率计算公式，其中广义刚度为式中第一项为振型函数二阶导数的平方乘廊身刚度的积分,由于廊身结构形式多样,所用材料不同 廊身刚度计算无法给出统一公式.这样会给一般设计者造成一定困难。另外，通过电算对比、发现通廊基频与廊身刚度取值关系不大。是支架刚度起主要作用，高振型以廊身弯曲变形为主、故廊身刚度起主要作用.为简化计算.将振型曲线以多条折线代替、使其二阶导数为0.这样广义刚度中不再包含廊身刚度项 使计算公式大大简化、为了保证计算精度，满足抗震设计要求，经过电算与实测的分析对比。对高振型的广义刚度进行了调整，即广义刚度乘以廊身刚度影响系数，使计算结果与按曲线振型时计算的结果非常接近,3.横向水平地震作用采用振型分解反应谱法.第i支承结构第j振型时的横向水平地震作用是利用该振型时.第i支承结构顶部的实际位移乘以单位位移所产生的力求得.其支架顶部的实际位移是按不同边界条件下振动时总的地震作用与弹簧支座总反力的平衡关系求得的.由于假设位移函数时没有考虑支承结构的影响，会造成一定程度的误差 但对基频影响是很小的，而基频对地震作用的贡献占主要地位,按本章近似方法的计算结果、在低频范围内。与实测、电算是相当接近的 地震作用的计算。按通廊结构具体情况取2个.3个振型叠加即可满足抗震设计要求 4、两端简支的通廊，对于两端简支的通廊.当中间有两个支承机构且跨度相近、或中间有一个支承结构且跨度相近.计算地震作用时,前者不计入第三振型，即F31 后者不计入第二振型。即F21、其原因是前者对应的振型函数Y3 x1.0。后者Y2，x1.0。周期按近似公式计算时,分母广义刚度是利用刚度调整系数考虑廊身刚度,而不是和的形式，因此当而使用周期出现无穷大。这是不合理的 但由于该振型的地震作用、由于这是正确的 因此，在以上情况下，对前者不考虑第三振型,对后者不考虑第二振型、16 2。7 通廊廊身的纵向刚度相对于支架的刚度来说是很大的.且通廊廊身质量也远比支架要大、倾角一般较小。实测证实廊身纵向基本呈平移振动.故通廊可以假定按只有平动而无转动的单质点体系来计算.16、2 9、震害调查表明.与建，构。筑物相连的通廊多数都发生破坏、因此。凡不能脱开者、规定采用传递水平力小的连接形式.本条是通廊对建，构。筑物影响的计算规定、