10。2,受弯构件正截面加固计算10,2。1。为了听取不同的学术观点、规范修订组邀请国内8位知名专家对受弯构件的受拉面粘贴纤维增强复合材进行加固时，其截面应变分布是否可采用平截面假定进行论证，其结果表明,持可用和不宜用观点各占50、但均认为这个假定不理想.不过在当前试验研究工作尚不足以作出改变的情况下 仍可加以借用,而不致造成很大问题.10 2，2、本条规定了受弯构件加固后的相对界限受压区高度的控制值ξb f,是为了避免因加固量过大而导致超筋性质的脆性破坏，对于所有构件,均采用构件加固前控制值的0，85倍 对于HRB335级钢筋。达到界限时相应的钢筋应变约为1 5倍屈服应变.满足此条要求，实际上已经确定了纤维的 最大加固量。10,2，3 本规范的受弯构件正截面计算公式与以前发布的国内外同类标准相比，在表达上有较大的改进。由于用一组公式代替多组公式 在计算结果无显著差异的前提下,可使设计人员应用更为方便,条理也更为清晰，公式、10.2。3、1，是截面上的力矩平衡公式.力矩中心取受拉区边缘 其目的是使此式中不同时出现两个未知量、公式,10、2 3、2，是截面上的轴向力平衡公式，公式.10 2、3 3,是根据应变平截面假定推导得到的ψf计算公式、公式。10.2。3，4,是保证钢筋受压达到屈服强度 当χ，2a.时，近似取χ、2a.进行计算、是为了确保安全而采用了受压钢筋合力作用点与压区混凝土合力作用点相重合的假定。另外，当,ψ.1,0时。取ψ 1，0，的规定。是用以控制纤维复合材的.最小加固量、加固设计时,可根据，10.2,3。1.式计算出混凝土受压区的高度χ，按,10,2，3。3,式计算出强度利用系数ψ。然后代入、10、2，3。2。式，即可求出纤维的有效截面面积Afe。10。2,4.本条是考虑纤维复合材多层粘贴的不利影响,而对第10。2,3条计算得到的有效截面面积进行放大、作为实际应粘贴的面积.为此 引入了纤维复合材的厚度折减系数km、该系数系参照ACI440委员会于2000年7月修订的。Guide for,the.design，and.construction。of。externally。bonded、frp。systems.for.strengthening、concrete,structures,而制定的，10。2.5.10,2。6 公式，10，2 5 中给出的ƒf.v的确定方法 是根据本规范修订组和四川省建科院的试验结果拟合的。在纳入本规范前又参照有关文献作了偏于安全的调整、另外 该计算式的适用范围为C15,C60，基本上可以涵盖当前已有结构的混凝土强度等级情况,至于C60以上的混凝土。暂时还只能按ƒf,v.0，7采用,10,2 7,对翼缘位于受压区的T形截面梁.其正弯矩区进行受弯加固时 不仅应考虑T形截面的有利作用.而且还须符合有关翼缘计算宽度取值的限制性规定，故本条要求应按现行设计规范GB、50010和本规范的规定进行计算 10。2.8.滞后应变的计算 在考虑了钢筋的应变不均匀系数，内力臂变化和钢筋排列影响的基础上.还依据工程设计经验作了适当调整,同时,在表达方式上、为了避开繁琐的计算,并力求为设计使用提供方便，故对αf的取值.采取了按配筋率和钢筋排数的不同以查表的方式确定、10，2,9 根据应变平截面假定。见图2，可算得侧面粘贴纤维的上。下两端平均应变与下边缘应变的比值、即修正系数ηf1 可算得配置HRB335级钢筋的构件 其系数β1为1 07 同理，可算得配置HRB400级钢筋的构件，其系数β1为1。0。注意到β1值变化幅度不大，故偏于安全地统一取β1，1、07，图2。应变平截面假定图与此同时.还应考虑侧面粘贴的纤维复合材.其合力中心至受压区混凝土合力中心之距离与底面粘贴的纤维复合材合力中心至受压区混凝土合力中心之距离的比值.即修正系数ηf2。可算得配置HRB335级钢筋的构件,其系数β2为0、635 同理,可算得配置HRB400级钢筋的构件,其系数β2为0，625，注意到β2值变化幅度不大 故偏于安全地统一取β2，0。63.于是 得到综合考虑侧面粘贴纤维复合材受拉合力及相应力臂的修正后的放大系数ηf为.10.2。10。本条规定钢筋混凝土结构构件采用粘贴纤维复合材加固时,其正截面承载力的提高幅度不应超过40,其目的是为了控制加固后构件的裂缝宽度和变形。也是为了强调、强剪弱弯.设计原则的重要性，10 2，11 为了纤维复合材的可靠锚固以及节约材料、本条对纤维复合材的层数提出了指导性意见。