D。5.抗震验算D 5、1 在原规范中.σcr。0 15E。本次修订将公式修改为.σcr，0。22E 0，22是0 15的1.47倍,而在日本标准、钢制焊接油罐结构,JIS.B.8501规范中，抗震计算取、σcr。0、33E,在API.650附录E中 取。σcr、0,41E 在现行行业标准,常压立式储罐抗震鉴定技术要求、SY。4046，93中,取、σcr、0、186E 是本规范取值的0。85倍.在JIS,B。8501中,σcr 的取值是本规范取值的1、5倍，API 650附录E的、σcr.取值是本规范取值的1，86倍。多年来、按JIS、B 8501进行抗震计算、在工程中未出现过任何问题,近年来 对于国外工程按API,650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题，因此.本规范取，σcr.0，22E是安全的。与JIS。B。8501，API.650附录E比较。尚偏保守,D。5、2，罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成 即和.其中为由罐体自重产生的轴向压应力 但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响、故乘以垂直地震影响系数Cv,垂直地震影响为、对9度区则为，0。9 0，45，加上本身自重影响 故Cv,1，45.对7度和8度设防烈度区，不考虑垂直地震的影响、故Cv 1、第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力.使油罐一侧产生压应力.应为固定罐的弯曲应力,但油罐实际是浮放于环梁基础上的.在地震作用下、会产生翘离、从而使另一侧罐壁产生更大的压应力、此时罐壁最大压应力要大于固定罐的.故应乘以翘离影响系数CL,此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值。按式.D.4。1，1。J、FW。FL、为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力。MN、m。采用API 650附录E锚固系数表达式后。地震弯矩为μM1.所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为,MN,m，当,1时、即J、0。785时，与罐壁底部相连的底板处于临界状态,但尚未离开罐基础.当J,0、785时、底板未翘离,当J,1 54时。已锚固。所以在本规范式。D,5，2、1。中不存在翘离系数CL，当0、785.J，1.54时，底板边缘已翘离,存在翘离系数CL，式.D。5.2，2、与原规范附录D的表达式完全一致，