D,5。抗震验算D 5。1，在原规范中，σcr，0、15E。本次修订将公式修改为,σcr,0，22E,0.22是0.15的1，47倍。而在日本标准.钢制焊接油罐结构、JIS.B、8501规范中，抗震计算取.σcr,0、33E.在API,650附录E中。取，σcr。0 41E、在现行行业标准、常压立式储罐抗震鉴定技术要求，SY、4046，93中.取，σcr。0、186E,是本规范取值的0。85倍。在JIS，B，8501中。σcr 的取值是本规范取值的1.5倍,API。650附录E的.σcr、取值是本规范取值的1，86倍。多年来，按JIS、B、8501进行抗震计算、在工程中未出现过任何问题.近年来 对于国外工程按API，650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题,因此。本规范取,σcr,0，22E是安全的、与JIS、B、8501,API 650附录E比较 尚偏保守，D 5.2，罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成,即和。其中为由罐体自重产生的轴向压应力.但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响，故乘以垂直地震影响系数Cv.垂直地震影响为，对9度区则为。0,9、0。45。加上本身自重影响，故Cv 1,45、对7度和8度设防烈度区、不考虑垂直地震的影响、故Cv，1，第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力 使油罐一侧产生压应力 应为固定罐的弯曲应力。但油罐实际是浮放于环梁基础上的。在地震作用下,会产生翘离.从而使另一侧罐壁产生更大的压应力。此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 故应乘以翘离影响系数CL 此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值，按式.D。4.1、1,J.FW，FL。为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力,MN。m,采用API、650附录E锚固系数表达式后。地震弯矩为μM1，所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 MN,m。当、1时.即J，0,785时,与罐壁底部相连的底板处于临界状态,但尚未离开罐基础.当J.0，785时 底板未翘离,当J.1 54时，已锚固，所以在本规范式，D、5,2,1、中不存在翘离系数CL、当0 785.J，1.54时.底板边缘已翘离,存在翘离系数CL。式。D、5、2，2 与原规范附录D的表达式完全一致，