D，5，抗震验算D,5,1.在原规范中，σcr。0，15E、本次修订将公式修改为、σcr.0,22E。0、22是0。15的1,47倍 而在日本标准、钢制焊接油罐结构 JIS,B、8501规范中.抗震计算取，σcr.0、33E.在API，650附录E中.取.σcr，0。41E。在现行行业标准 常压立式储罐抗震鉴定技术要求.SY、4046,93中.取、σcr.0，186E.是本规范取值的0 85倍.在JIS，B，8501中 σcr。的取值是本规范取值的1 5倍，API.650附录E的,σcr。取值是本规范取值的1、86倍,多年来，按JIS B 8501进行抗震计算，在工程中未出现过任何问题，近年来,对于国外工程按API 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题.因此、本规范取，σcr，0。22E是安全的,与JIS、B 8501,API.650附录E比较,尚偏保守。D，5.2、罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成,即和,其中为由罐体自重产生的轴向压应力。但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响 故乘以垂直地震影响系数Cv。垂直地震影响为，对9度区则为。0,9。0 45，加上本身自重影响、故Cv,1 45。对7度和8度设防烈度区,不考虑垂直地震的影响，故Cv，1，第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力 使油罐一侧产生压应力。应为固定罐的弯曲应力,但油罐实际是浮放于环梁基础上的 在地震作用下,会产生翘离、从而使另一侧罐壁产生更大的压应力.此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 故应乘以翘离影响系数CL，此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值,按式,D,4，1.1.J FW、FL。为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力，MN m，采用API，650附录E锚固系数表达式后、地震弯矩为μM1,所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为，MN、m。当、1时,即J、0，785时、与罐壁底部相连的底板处于临界状态、但尚未离开罐基础 当J.0.785时 底板未翘离。当J,1,54时.已锚固.所以在本规范式、D 5。2 1,中不存在翘离系数CL。当0，785 J，1 54时,底板边缘已翘离.存在翘离系数CL 式.D，5,2，2，与原规范附录D的表达式完全一致.