D,5、抗震验算D，5.1。在原规范中。σcr.0，15E.本次修订将公式修改为,σcr、0，22E,0.22是0，15的1 47倍,而在日本标准,钢制焊接油罐结构.JIS.B，8501规范中,抗震计算取、σcr,0,33E 在API、650附录E中,取。σcr、0,41E，在现行行业标准，常压立式储罐抗震鉴定技术要求，SY,4046 93中、取.σcr 0 186E、是本规范取值的0。85倍，在JIS，B。8501中 σcr、的取值是本规范取值的1。5倍,API 650附录E的、σcr，取值是本规范取值的1,86倍，多年来,按JIS B 8501进行抗震计算。在工程中未出现过任何问题.近年来。对于国外工程按API，650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题.因此,本规范取、σcr 0。22E是安全的,与JIS.B，8501.API,650附录E比较.尚偏保守,D.5 2。罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成.即和。其中为由罐体自重产生的轴向压应力 但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响,故乘以垂直地震影响系数Cv。垂直地震影响为，对9度区则为 0，9 0、45。加上本身自重影响 故Cv，1,45 对7度和8度设防烈度区，不考虑垂直地震的影响 故Cv.1，第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力。使油罐一侧产生压应力,应为固定罐的弯曲应力.但油罐实际是浮放于环梁基础上的.在地震作用下,会产生翘离 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力,此时罐壁最大压应力要大于固定罐的、故应乘以翘离影响系数CL.此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值、按式。D。4，1，1 J，FW、FL，为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力，MN,m 采用API.650附录E锚固系数表达式后、地震弯矩为μM1 所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为。MN,m,当。1时，即J、0、785时.与罐壁底部相连的底板处于临界状态.但尚未离开罐基础,当J、0。785时 底板未翘离、当J、1。54时。已锚固、所以在本规范式，D、5.2，1、中不存在翘离系数CL，当0.785、J。1,54时，底板边缘已翘离.存在翘离系数CL.式.D，5、2。2,与原规范附录D的表达式完全一致、