D.5、抗震验算D、5,1.在原规范中 σcr。0.15E.本次修订将公式修改为。σcr、0.22E、0。22是0、15的1.47倍，而在日本标准 钢制焊接油罐结构，JIS,B、8501规范中。抗震计算取.σcr，0。33E。在API、650附录E中.取、σcr,0。41E 在现行行业标准，常压立式储罐抗震鉴定技术要求、SY、4046、93中,取，σcr。0，186E。是本规范取值的0，85倍.在JIS,B，8501中，σcr、的取值是本规范取值的1，5倍，API。650附录E的。σcr、取值是本规范取值的1。86倍。多年来 按JIS。B,8501进行抗震计算，在工程中未出现过任何问题、近年来。对于国外工程按API,650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题、因此、本规范取，σcr,0 22E是安全的。与JIS,B.8501,API.650附录E比较,尚偏保守、D 5 2，罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成、即和，其中为由罐体自重产生的轴向压应力 但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响 故乘以垂直地震影响系数Cv.垂直地震影响为，对9度区则为,0.9、0.45.加上本身自重影响,故Cv 1，45.对7度和8度设防烈度区.不考虑垂直地震的影响、故Cv 1。第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力.使油罐一侧产生压应力.应为固定罐的弯曲应力,但油罐实际是浮放于环梁基础上的,在地震作用下，会产生翘离。从而使另一侧罐壁产生更大的压应力.此时罐壁最大压应力要大于固定罐的 故应乘以翘离影响系数CL，此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值、按式。D 4，1，1.J.FW、FL，为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力 MN、m、采用API.650附录E锚固系数表达式后,地震弯矩为μM1、所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为，MN，m,当。1时,即J，0 785时。与罐壁底部相连的底板处于临界状态、但尚未离开罐基础.当J。0、785时.底板未翘离。当J.1.54时 已锚固.所以在本规范式、D 5.2.1,中不存在翘离系数CL、当0。785 J 1,54时 底板边缘已翘离,存在翘离系数CL.式,D.5，2、2,与原规范附录D的表达式完全一致。