D、5.抗震验算D.5.1、在原规范中,σcr,0、15E,本次修订将公式修改为，σcr,0。22E.0.22是0.15的1，47倍,而在日本标准。钢制焊接油罐结构,JIS B。8501规范中.抗震计算取,σcr，0，33E,在API、650附录E中，取。σcr,0,41E.在现行行业标准、常压立式储罐抗震鉴定技术要求，SY 4046,93中,取.σcr.0，186E，是本规范取值的0、85倍,在JIS B,8501中，σcr,的取值是本规范取值的1，5倍,API，650附录E的。σcr,取值是本规范取值的1，86倍.多年来,按JIS,B.8501进行抗震计算。在工程中未出现过任何问题。近年来、对于国外工程按API，650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题.因此，本规范取,σcr，0.22E是安全的，与JIS,B、8501.API。650附录E比较，尚偏保守、D.5，2.罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成.即和,其中为由罐体自重产生的轴向压应力，但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响,故乘以垂直地震影响系数Cv 垂直地震影响为。对9度区则为。0 9、0,45。加上本身自重影响,故Cv。1、45.对7度和8度设防烈度区 不考虑垂直地震的影响，故Cv、1,第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力、使油罐一侧产生压应力。应为固定罐的弯曲应力 但油罐实际是浮放于环梁基础上的.在地震作用下.会产生翘离 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的、故应乘以翘离影响系数CL.此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值,按式 D，4、1。1.J.FW，FL 为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力。MN、m,采用API。650附录E锚固系数表达式后.地震弯矩为μM1，所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为。MN，m。当 1时 即J 0，785时 与罐壁底部相连的底板处于临界状态 但尚未离开罐基础.当J.0。785时、底板未翘离.当J、1,54时,已锚固，所以在本规范式、D、5 2、1，中不存在翘离系数CL 当0、785。J,1 54时。底板边缘已翘离,存在翘离系数CL 式.D、5.2。2,与原规范附录D的表达式完全一致、