D。5 抗震验算D，5，1。在原规范中.σcr,0，15E。本次修订将公式修改为.σcr、0、22E，0,22是0,15的1、47倍.而在日本标准，钢制焊接油罐结构,JIS B.8501规范中。抗震计算取。σcr 0、33E 在API,650附录E中.取，σcr 0，41E。在现行行业标准、常压立式储罐抗震鉴定技术要求.SY，4046，93中。取，σcr.0。186E。是本规范取值的0.85倍 在JIS.B。8501中 σcr。的取值是本规范取值的1,5倍、API.650附录E的。σcr,取值是本规范取值的1,86倍，多年来。按JIS,B、8501进行抗震计算，在工程中未出现过任何问题、近年来。对于国外工程按API，650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题，因此 本规范取。σcr。0.22E是安全的,与JIS、B、8501.API，650附录E比较,尚偏保守 D、5.2,罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成。即和、其中为由罐体自重产生的轴向压应力、但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响 故乘以垂直地震影响系数Cv、垂直地震影响为,对9度区则为 0 9、0，45。加上本身自重影响。故Cv。1，45、对7度和8度设防烈度区 不考虑垂直地震的影响、故Cv，1 第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力 使油罐一侧产生压应力.应为固定罐的弯曲应力.但油罐实际是浮放于环梁基础上的，在地震作用下、会产生翘离、从而使另一侧罐壁产生更大的压应力，此时罐壁最大压应力要大于固定罐的，故应乘以翘离影响系数CL,此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值,按式。D,4。1、1。J、FW,FL、为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力、MN，m，采用API.650附录E锚固系数表达式后,地震弯矩为μM1.所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为、MN，m、当.1时。即J 0.785时。与罐壁底部相连的底板处于临界状态，但尚未离开罐基础 当J、0.785时.底板未翘离。当J,1,54时，已锚固.所以在本规范式 D 5，2。1 中不存在翘离系数CL.当0,785.J、1。54时,底板边缘已翘离 存在翘离系数CL，式，D.5,2.2，与原规范附录D的表达式完全一致