D。5,抗震验算D，5，1。在原规范中,σcr.0.15E、本次修订将公式修改为。σcr，0,22E、0。22是0。15的1.47倍 而在日本标准。钢制焊接油罐结构，JIS,B、8501规范中、抗震计算取。σcr.0,33E 在API、650附录E中。取,σcr,0.41E。在现行行业标准、常压立式储罐抗震鉴定技术要求。SY 4046。93中.取,σcr,0,186E、是本规范取值的0、85倍 在JIS。B,8501中 σcr 的取值是本规范取值的1，5倍，API.650附录E的、σcr,取值是本规范取值的1,86倍、多年来,按JIS，B 8501进行抗震计算、在工程中未出现过任何问题，近年来。对于国外工程按API，650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题，因此.本规范取、σcr.0,22E是安全的，与JIS.B。8501 API 650附录E比较、尚偏保守。D。5。2,罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成 即和,其中为由罐体自重产生的轴向压应力，但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响。故乘以垂直地震影响系数Cv,垂直地震影响为，对9度区则为、0，9。0.45,加上本身自重影响,故Cv。1.45，对7度和8度设防烈度区、不考虑垂直地震的影响、故Cv、1、第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力。使油罐一侧产生压应力,应为固定罐的弯曲应力,但油罐实际是浮放于环梁基础上的.在地震作用下 会产生翘离，从而使另一侧罐壁产生更大的压应力，此时罐壁最大压应力要大于固定罐的,故应乘以翘离影响系数CL.此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值.按式,D、4 1，1 J.FW、FL。为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力,MN。m,采用API、650附录E锚固系数表达式后。地震弯矩为μM1，所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为 MN,m，当。1时、即J，0。785时 与罐壁底部相连的底板处于临界状态.但尚未离开罐基础.当J,0 785时、底板未翘离，当J.1、54时、已锚固。所以在本规范式。D、5。2 1。中不存在翘离系数CL.当0。785,J、1，54时.底板边缘已翘离，存在翘离系数CL.式.D 5、2.2 与原规范附录D的表达式完全一致,