D。5、抗震验算D,5，1.在原规范中 σcr，0，15E，本次修订将公式修改为。σcr,0,22E.0 22是0.15的1、47倍,而在日本标准 钢制焊接油罐结构，JIS。B。8501规范中 抗震计算取。σcr，0,33E。在API，650附录E中，取,σcr.0、41E,在现行行业标准。常压立式储罐抗震鉴定技术要求 SY，4046.93中。取，σcr.0,186E 是本规范取值的0，85倍。在JIS.B 8501中,σcr.的取值是本规范取值的1、5倍.API，650附录E的，σcr，取值是本规范取值的1。86倍、多年来,按JIS，B.8501进行抗震计算、在工程中未出现过任何问题，近年来。对于国外工程按API.650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 因此。本规范取 σcr.0 22E是安全的、与JIS、B，8501 API，650附录E比较、尚偏保守，D，5。2 罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成.即和.其中为由罐体自重产生的轴向压应力，但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响,故乘以垂直地震影响系数Cv、垂直地震影响为、对9度区则为 0、9。0，45、加上本身自重影响，故Cv、1 45,对7度和8度设防烈度区.不考虑垂直地震的影响,故Cv。1.第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力 使油罐一侧产生压应力,应为固定罐的弯曲应力，但油罐实际是浮放于环梁基础上的,在地震作用下 会产生翘离。从而使另一侧罐壁产生更大的压应力 此时罐壁最大压应力要大于固定罐的。故应乘以翘离影响系数CL.此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值 按式、D,4 1.1,J FW,FL。为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力，MN，m、采用API,650附录E锚固系数表达式后.地震弯矩为μM1.所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为。MN,m，当 1时，即J 0 785时、与罐壁底部相连的底板处于临界状态,但尚未离开罐基础 当J，0、785时,底板未翘离.当J，1、54时 已锚固，所以在本规范式。D 5.2。1 中不存在翘离系数CL 当0、785,J,1。54时、底板边缘已翘离、存在翘离系数CL、式 D.5、2 2 与原规范附录D的表达式完全一致