D，5。抗震验算D、5,1.在原规范中。σcr.0.15E，本次修订将公式修改为 σcr、0、22E,0,22是0，15的1 47倍 而在日本标准。钢制焊接油罐结构 JIS.B。8501规范中、抗震计算取、σcr，0，33E,在API.650附录E中、取。σcr,0。41E.在现行行业标准。常压立式储罐抗震鉴定技术要求，SY 4046、93中。取,σcr.0、186E,是本规范取值的0.85倍，在JIS B、8501中.σcr，的取值是本规范取值的1,5倍.API 650附录E的，σcr。取值是本规范取值的1.86倍,多年来。按JIS.B，8501进行抗震计算。在工程中未出现过任何问题、近年来，对于国外工程按API.650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题 因此，本规范取。σcr.0,22E是安全的，与JIS、B,8501.API、650附录E比较 尚偏保守.D,5，2、罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成，即和 其中为由罐体自重产生的轴向压应力、但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响 故乘以垂直地震影响系数Cv、垂直地震影响为，对9度区则为,0。9、0,45 加上本身自重影响。故Cv,1。45，对7度和8度设防烈度区,不考虑垂直地震的影响，故Cv。1,第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力。使油罐一侧产生压应力,应为固定罐的弯曲应力。但油罐实际是浮放于环梁基础上的，在地震作用下.会产生翘离,从而使另一侧罐壁产生更大的压应力、此时罐壁最大压应力要大于固定罐的,故应乘以翘离影响系数CL,此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值。按式，D.4.1.1.J。FW.FL，为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力、MN、m。采用API 650附录E锚固系数表达式后,地震弯矩为μM1，所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为.MN,m,当.1时、即J。0.785时，与罐壁底部相连的底板处于临界状态，但尚未离开罐基础,当J。0.785时,底板未翘离.当J。1、54时 已锚固，所以在本规范式 D,5。2，1，中不存在翘离系数CL.当0.785,J、1、54时.底板边缘已翘离，存在翘离系数CL 式。D,5、2、2，与原规范附录D的表达式完全一致