D.5,抗震验算D.5、1、在原规范中.σcr、0 15E，本次修订将公式修改为.σcr 0。22E,0。22是0、15的1，47倍.而在日本标准，钢制焊接油罐结构。JIS、B。8501规范中,抗震计算取、σcr、0，33E、在API。650附录E中.取,σcr、0,41E,在现行行业标准.常压立式储罐抗震鉴定技术要求、SY,4046，93中,取，σcr,0 186E。是本规范取值的0.85倍、在JIS、B、8501中.σcr，的取值是本规范取值的1。5倍,API、650附录E的,σcr,取值是本规范取值的1。86倍。多年来 按JIS，B，8501进行抗震计算 在工程中未出现过任何问题。近年来 对于国外工程按API。650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题,因此、本规范取、σcr，0、22E是安全的.与JIS，B,8501。API。650附录E比较,尚偏保守，D。5，2、罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成，即和 其中为由罐体自重产生的轴向压应力 但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响 故乘以垂直地震影响系数Cv。垂直地震影响为 对9度区则为，0，9、0,45 加上本身自重影响。故Cv、1、45 对7度和8度设防烈度区。不考虑垂直地震的影响。故Cv,1.第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力。使油罐一侧产生压应力、应为固定罐的弯曲应力 但油罐实际是浮放于环梁基础上的，在地震作用下,会产生翘离 从而使另一侧罐壁产生更大的压应力,此时罐壁最大压应力要大于固定罐的。故应乘以翘离影响系数CL 此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值.按式 D.4 1、1。J FW.FL 为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力，MN.m，采用API.650附录E锚固系数表达式后，地震弯矩为μM1,所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为，MN m，当.1时。即J，0 785时 与罐壁底部相连的底板处于临界状态，但尚未离开罐基础、当J。0,785时，底板未翘离.当J 1 54时。已锚固、所以在本规范式.D 5、2，1 中不存在翘离系数CL，当0.785、J，1，54时、底板边缘已翘离，存在翘离系数CL。式.D，5 2,2。与原规范附录D的表达式完全一致，