D,5,抗震验算D、5 1、在原规范中 σcr，0 15E.本次修订将公式修改为 σcr 0、22E，0。22是0,15的1，47倍。而在日本标准，钢制焊接油罐结构 JIS，B.8501规范中。抗震计算取,σcr 0 33E，在API,650附录E中、取.σcr.0，41E。在现行行业标准，常压立式储罐抗震鉴定技术要求,SY.4046，93中。取.σcr 0,186E，是本规范取值的0。85倍,在JIS.B,8501中.σcr，的取值是本规范取值的1，5倍,API，650附录E的，σcr，取值是本规范取值的1。86倍 多年来。按JIS、B 8501进行抗震计算、在工程中未出现过任何问题 近年来，对于国外工程按API 650附录E进行过大量的抗震计算也未出现过问题、因此，本规范取,σcr.0.22E是安全的，与JIS。B、8501.API,650附录E比较、尚偏保守.D 5 2，罐壁底部的最大压应力σ1由两部分组成,即和.其中为由罐体自重产生的轴向压应力 但在9度设防烈度区需考虑垂直地震的影响，故乘以垂直地震影响系数Cv 垂直地震影响为、对9度区则为.0,9。0 45,加上本身自重影响，故Cv、1、45.对7度和8度设防烈度区.不考虑垂直地震的影响.故Cv，1。第二项为由地震弯矩引起的弯曲应力、使油罐一侧产生压应力、应为固定罐的弯曲应力,但油罐实际是浮放于环梁基础上的 在地震作用下，会产生翘离,从而使另一侧罐壁产生更大的压应力,此时罐壁最大压应力要大于固定罐的.故应乘以翘离影响系数CL.此CL表示翘离后的压应力和固定罐弯曲应力的比值，按式.D 4。1 1 J.FW，FL 为沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力.MN.m。采用API,650附录E锚固系数表达式后。地震弯矩为μM1、所以沿罐壁底部单位长度上的提离抵抗力为.MN，m,当.1时,即J,0，785时。与罐壁底部相连的底板处于临界状态,但尚未离开罐基础、当J。0.785时,底板未翘离.当J，1，54时 已锚固,所以在本规范式,D.5.2,1 中不存在翘离系数CL，当0 785,J,1.54时 底板边缘已翘离 存在翘离系数CL,式.D.5。2。2,与原规范附录D的表达式完全一致,