6。3。罐壁厚度6、3 1.目前国内大量设计建造的10、104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API,650中的变设计点法，为方便设计。编制组进行了大量油罐分析计算、对应力测试数据进行了分析、根据我国使用的油罐材料,参照API、650编制了变设计点法，并规定,罐壁厚度的计算。当油罐直径D。60m时.宜采用定设计点法.当油罐直径D,60m时、宜采用变设计点法 6、3、2,本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式,1,API，650中的定设计点法.罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值.式中 td一一设计条件下罐壁板的计算厚度.mm，tt、试水条件下罐壁板的计算厚度、mm,D、油罐直径.m.H。设计液位高度.m.指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度,或到溢流口下沿、有溢流口时、的高度。或业主指定的高度。该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制 G.储液设计比重。CA,腐蚀裕量 mm Sd。设计条件下的许用应力，MPa，St.充水试验条件下的许用应力,MPa 2，JIS、B.8501中的定设计点法 式中.t一一罐壁板所需的最小厚度、mm,D、油罐内径 m.H 从计算的壁板下端到液面的高度，液面高度为最高使用高度.m ρ。储液比重，但不得小于1,0、ƒ 材料的设计应力,取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60 MPa m。按罐壁板层次、由JIS。B，8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数,经A级或B级检验的最下圈壁板取0.85,经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0，85。经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1.0、未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板、包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm。且为低碳钢时.取0 7、C.腐蚀裕量 mm.3.BS。EN。14015中规定.罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值 式中.ec 设计条件下的罐壁厚度、mm、et，试验条件下的罐壁厚度.mm.D,油罐内径 m.Hc，从计算壁板下端到液面的高度 液面高度为限定高度.m,p.设计压力.mbar.pt.试验压力，mbar。S、许用设计压力、MPa、St、许用试验压力.MPa。W。设计条件下的最大密度 kg.1。Wt.试验条件下的最大密度 kg。1。c 腐蚀裕量。mm 当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时。同时满足式 9、时,相邻的上圈罐壁应按式、10 式.11,进行罐壁厚度计算,式中,HL，从计算的下圈壁板下端到液面的高度，mm,HU,从计算的上圈壁板下端到液面的高度.mm SL。上圈壁板的许用设计应力。MPa SU。下圈壁板的许用设计应力 MPa。4,原规范中的定设计点法。式中.td，储存介质条件下罐壁板的计算厚度、mm,tt.试水条件下罐壁板的计算厚度、mm，D。油罐内径，m.H。计算液位高度.m、从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度。或到溢流口下沿 有溢流口时 的高度,ρ.储液相对密度，取储液与水密度之比,σ d.设计温度下钢板的许用应力，MPa。σ t,常温下钢板的许用应力 MPa,Ψ 焊接接头系数,取Ψ 0,9 当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时，底圈罐壁取Ψ，0。85,5.分析比较.定设计点法计算公式各国规范大同小异，不同之处在于参数的定义和选取、D表示油罐直径。API 650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径.JIS、B,8501无明确规定。BS,EN。14015,原规范均为油罐内径,对计算结果影响不大，H表示计算液位高度、各规范取法有所不同 对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改 ρ,或r.表示储液比重或储液相对密度,物理概念虽不同，但不影响计算结果 Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数，各规范取值有所不同，对计算结果影响较大.本次修订对该部分进行了修改。σ、表示许用应力。各规范取法不尽相同、对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改、6，说明 焊接接头系数的大小与焊缝类型,焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关，合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提、焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段.近年来 国内油罐施工采用现行国家标准，立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范 GB 50128进行检验和验收、其探伤要求与API 650和JIS、B 8501中B级基本相同.考虑到底圈壁板受力复杂。本规范规定 底圈罐壁取0 85，其余各圈取0。9.6.3。4.各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21.表24、本次修订参照已建油罐的实际情况.增加了D 75m的规定.