6,3.罐壁厚度6。3.1，目前国内大量设计建造的10。104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API,650中的变设计点法，为方便设计 编制组进行了大量油罐分析计算，对应力测试数据进行了分析，根据我国使用的油罐材料、参照API，650编制了变设计点法。并规定。罐壁厚度的计算.当油罐直径D、60m时。宜采用定设计点法,当油罐直径D 60m时.宜采用变设计点法.6 3,2.本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式。1，API 650中的定设计点法，罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值,式中 td一一设计条件下罐壁板的计算厚度。mm、tt。试水条件下罐壁板的计算厚度 mm D,油罐直径，m，H.设计液位高度。m。指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度。或到溢流口下沿 有溢流口时。的高度。或业主指定的高度，该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制,G.储液设计比重,CA 腐蚀裕量、mm、Sd。设计条件下的许用应力。MPa.St.充水试验条件下的许用应力。MPa,2,JIS B。8501中的定设计点法 式中 t一一罐壁板所需的最小厚度.mm。D,油罐内径。m。H，从计算的壁板下端到液面的高度.液面高度为最高使用高度，m ρ.储液比重.但不得小于1，0。ƒ,材料的设计应力 取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60。MPa、m。按罐壁板层次，由JIS，B,8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数,经A级或B级检验的最下圈壁板取0，85.经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0,85。经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1。0、未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板，包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm。且为低碳钢时.取0,7，C，腐蚀裕量，mm,3,BS。EN 14015中规定,罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值，式中.ec、设计条件下的罐壁厚度。mm.et 试验条件下的罐壁厚度。mm.D，油罐内径、m，Hc、从计算壁板下端到液面的高度、液面高度为限定高度，m、p，设计压力、mbar，pt。试验压力 mbar,S、许用设计压力,MPa、St 许用试验压力，MPa W 设计条件下的最大密度.kg、1,Wt.试验条件下的最大密度，kg。1 c.腐蚀裕量。mm。当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时 同时满足式,9,时、相邻的上圈罐壁应按式，10.式 11 进行罐壁厚度计算。式中 HL、从计算的下圈壁板下端到液面的高度 mm。HU、从计算的上圈壁板下端到液面的高度,mm SL,上圈壁板的许用设计应力、MPa.SU,下圈壁板的许用设计应力。MPa。4 原规范中的定设计点法，式中 td.储存介质条件下罐壁板的计算厚度.mm tt，试水条件下罐壁板的计算厚度.mm，D,油罐内径,m，H.计算液位高度,m 从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度。或到溢流口下沿。有溢流口时，的高度 ρ 储液相对密度,取储液与水密度之比 σ。d.设计温度下钢板的许用应力.MPa，σ，t.常温下钢板的许用应力,MPa。Ψ,焊接接头系数。取Ψ 0、9,当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时、底圈罐壁取Ψ、0 85 5,分析比较.定设计点法计算公式各国规范大同小异、不同之处在于参数的定义和选取，D表示油罐直径.API、650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径 JIS,B,8501无明确规定 BS、EN，14015,原规范均为油罐内径,对计算结果影响不大。H表示计算液位高度,各规范取法有所不同 对计算结果影响较大,本次修订对该部分进行了修改。ρ,或r。表示储液比重或储液相对密度，物理概念虽不同 但不影响计算结果，Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数,各规范取值有所不同 对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改 σ 表示许用应力。各规范取法不尽相同，对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改，6 说明，焊接接头系数的大小与焊缝类型，焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关，合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提、焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段、近年来.国内油罐施工采用现行国家标准，立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范，GB.50128进行检验和验收。其探伤要求与API、650和JIS B,8501中B级基本相同、考虑到底圈壁板受力复杂、本规范规定,底圈罐壁取0.85.其余各圈取0 9、6.3、4。各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21。表24.本次修订参照已建油罐的实际情况 增加了D.75m的规定。