6，3 罐壁厚度6 3，1,目前国内大量设计建造的10、104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API、650中的变设计点法 为方便设计.编制组进行了大量油罐分析计算,对应力测试数据进行了分析,根据我国使用的油罐材料。参照API。650编制了变设计点法 并规定 罐壁厚度的计算。当油罐直径D。60m时，宜采用定设计点法、当油罐直径D 60m时。宜采用变设计点法 6,3 2、本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式,1 API 650中的定设计点法 罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值,式中，td一一设计条件下罐壁板的计算厚度.mm.tt 试水条件下罐壁板的计算厚度.mm D，油罐直径，m。H。设计液位高度、m、指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿.有溢流口时 的高度，或业主指定的高度 该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制。G、储液设计比重。CA。腐蚀裕量，mm、Sd,设计条件下的许用应力、MPa.St 充水试验条件下的许用应力 MPa、2 JIS、B 8501中的定设计点法 式中.t一一罐壁板所需的最小厚度、mm.D、油罐内径。m。H,从计算的壁板下端到液面的高度、液面高度为最高使用高度 m,ρ.储液比重,但不得小于1.0.ƒ，材料的设计应力 取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60，MPa,m、按罐壁板层次,由JIS、B、8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数 经A级或B级检验的最下圈壁板取0、85，经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0。85,经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1 0.未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板、包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm。且为低碳钢时.取0 7、C 腐蚀裕量 mm，3.BS.EN 14015中规定、罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值.式中，ec。设计条件下的罐壁厚度,mm,et。试验条件下的罐壁厚度 mm，D 油罐内径。m Hc,从计算壁板下端到液面的高度、液面高度为限定高度。m、p、设计压力、mbar，pt,试验压力。mbar,S。许用设计压力。MPa、St,许用试验压力。MPa、W.设计条件下的最大密度.kg.1、Wt，试验条件下的最大密度、kg，1,c，腐蚀裕量.mm、当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时。同时满足式 9,时，相邻的上圈罐壁应按式.10，式，11，进行罐壁厚度计算。式中，HL。从计算的下圈壁板下端到液面的高度,mm、HU。从计算的上圈壁板下端到液面的高度.mm、SL.上圈壁板的许用设计应力。MPa,SU.下圈壁板的许用设计应力,MPa、4，原规范中的定设计点法，式中 td，储存介质条件下罐壁板的计算厚度.mm，tt，试水条件下罐壁板的计算厚度。mm,D。油罐内径,m,H,计算液位高度,m,从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度.或到溢流口下沿.有溢流口时 的高度，ρ.储液相对密度,取储液与水密度之比。σ，d，设计温度下钢板的许用应力 MPa，σ t,常温下钢板的许用应力、MPa、Ψ，焊接接头系数,取Ψ.0.9，当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时、底圈罐壁取Ψ.0。85 5,分析比较,定设计点法计算公式各国规范大同小异 不同之处在于参数的定义和选取，D表示油罐直径 API 650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径.JIS。B，8501无明确规定.BS,EN.14015。原规范均为油罐内径。对计算结果影响不大.H表示计算液位高度、各规范取法有所不同。对计算结果影响较大 本次修订对该部分进行了修改.ρ，或r,表示储液比重或储液相对密度.物理概念虽不同。但不影响计算结果.Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数 各规范取值有所不同,对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改，σ、表示许用应力，各规范取法不尽相同,对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改,6。说明，焊接接头系数的大小与焊缝类型。焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关 合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提，焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段，近年来。国内油罐施工采用现行国家标准。立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范，GB.50128进行检验和验收、其探伤要求与API。650和JIS,B 8501中B级基本相同 考虑到底圈壁板受力复杂 本规范规定。底圈罐壁取0 85 其余各圈取0、9、6，3 4，各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21,表24,本次修订参照已建油罐的实际情况 增加了D。75m的规定、