6,3.罐壁厚度6。3,1 目前国内大量设计建造的10.104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API。650中的变设计点法、为方便设计.编制组进行了大量油罐分析计算，对应力测试数据进行了分析 根据我国使用的油罐材料.参照API.650编制了变设计点法.并规定，罐壁厚度的计算.当油罐直径D。60m时.宜采用定设计点法,当油罐直径D、60m时,宜采用变设计点法、6.3,2,本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式,1.API 650中的定设计点法、罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值，式中，td一一设计条件下罐壁板的计算厚度,mm tt,试水条件下罐壁板的计算厚度.mm.D 油罐直径.m.H 设计液位高度.m、指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度.或到溢流口下沿。有溢流口时、的高度，或业主指定的高度、该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制，G,储液设计比重 CA。腐蚀裕量,mm。Sd，设计条件下的许用应力,MPa，St,充水试验条件下的许用应力,MPa,2、JIS,B。8501中的定设计点法,式中。t一一罐壁板所需的最小厚度 mm、D.油罐内径.m H、从计算的壁板下端到液面的高度、液面高度为最高使用高度、m ρ。储液比重。但不得小于1，0。ƒ。材料的设计应力，取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60.MPa，m,按罐壁板层次、由JIS、B。8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数，经A级或B级检验的最下圈壁板取0 85.经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0,85。经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1.0、未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板.包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm 且为低碳钢时、取0，7.C，腐蚀裕量，mm,3 BS。EN.14015中规定。罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值。式中，ec,设计条件下的罐壁厚度,mm,et.试验条件下的罐壁厚度,mm、D、油罐内径，m。Hc 从计算壁板下端到液面的高度，液面高度为限定高度。m p.设计压力 mbar pt，试验压力.mbar。S 许用设计压力。MPa,St，许用试验压力 MPa、W 设计条件下的最大密度 kg。1、Wt。试验条件下的最大密度.kg.1.c、腐蚀裕量。mm 当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时.同时满足式，9。时、相邻的上圈罐壁应按式,10,式.11 进行罐壁厚度计算 式中，HL，从计算的下圈壁板下端到液面的高度、mm,HU,从计算的上圈壁板下端到液面的高度、mm SL,上圈壁板的许用设计应力。MPa。SU,下圈壁板的许用设计应力.MPa。4、原规范中的定设计点法。式中 td，储存介质条件下罐壁板的计算厚度、mm,tt，试水条件下罐壁板的计算厚度 mm、D,油罐内径，m,H，计算液位高度 m，从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿、有溢流口时,的高度.ρ.储液相对密度 取储液与水密度之比，σ，d。设计温度下钢板的许用应力,MPa、σ，t、常温下钢板的许用应力，MPa。Ψ.焊接接头系数。取Ψ。0，9、当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时 底圈罐壁取Ψ 0.85，5，分析比较，定设计点法计算公式各国规范大同小异 不同之处在于参数的定义和选取.D表示油罐直径。API，650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径,JIS、B、8501无明确规定，BS.EN，14015,原规范均为油罐内径，对计算结果影响不大,H表示计算液位高度。各规范取法有所不同，对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改.ρ。或r,表示储液比重或储液相对密度、物理概念虽不同.但不影响计算结果，Ψ表示焊缝系数，焊接接头系数.各规范取值有所不同。对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改 σ。表示许用应力.各规范取法不尽相同，对计算结果影响较大。本次修订对该部分进行了修改、6。说明,焊接接头系数的大小与焊缝类型 焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关、合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提。焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段、近年来,国内油罐施工采用现行国家标准,立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范.GB，50128进行检验和验收 其探伤要求与API、650和JIS.B、8501中B级基本相同,考虑到底圈壁板受力复杂,本规范规定。底圈罐壁取0。85。其余各圈取0，9，6.3、4.各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21。表24、本次修订参照已建油罐的实际情况。增加了D。75m的规定、