6，3，罐壁厚度6，3、1。目前国内大量设计建造的10，104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API,650中的变设计点法.为方便设计.编制组进行了大量油罐分析计算、对应力测试数据进行了分析。根据我国使用的油罐材料、参照API、650编制了变设计点法,并规定,罐壁厚度的计算 当油罐直径D，60m时 宜采用定设计点法。当油罐直径D。60m时，宜采用变设计点法.6。3。2.本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式.1。API.650中的定设计点法 罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值,式中.td一一设计条件下罐壁板的计算厚度。mm，tt。试水条件下罐壁板的计算厚度，mm，D 油罐直径、m，H.设计液位高度、m 指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度 或到溢流口下沿、有溢流口时，的高度,或业主指定的高度 该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制 G,储液设计比重、CA。腐蚀裕量、mm。Sd。设计条件下的许用应力,MPa、St,充水试验条件下的许用应力,MPa,2.JIS,B.8501中的定设计点法、式中，t一一罐壁板所需的最小厚度,mm D。油罐内径，m、H、从计算的壁板下端到液面的高度,液面高度为最高使用高度、m.ρ.储液比重.但不得小于1.0、ƒ.材料的设计应力 取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60.MPa、m。按罐壁板层次，由JIS。B 8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数 经A级或B级检验的最下圈壁板取0,85。经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0。85.经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1。0、未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板.包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm、且为低碳钢时.取0,7。C.腐蚀裕量.mm.3、BS，EN。14015中规定，罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值.式中.ec。设计条件下的罐壁厚度、mm、et.试验条件下的罐壁厚度,mm.D。油罐内径.m、Hc、从计算壁板下端到液面的高度。液面高度为限定高度.m，p。设计压力、mbar,pt。试验压力。mbar，S。许用设计压力,MPa、St 许用试验压力，MPa。W,设计条件下的最大密度 kg，1、Wt，试验条件下的最大密度,kg 1.c，腐蚀裕量.mm，当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时，同时满足式、9，时、相邻的上圈罐壁应按式.10 式,11、进行罐壁厚度计算 式中、HL,从计算的下圈壁板下端到液面的高度，mm、HU.从计算的上圈壁板下端到液面的高度,mm,SL,上圈壁板的许用设计应力，MPa，SU，下圈壁板的许用设计应力、MPa。4。原规范中的定设计点法,式中、td、储存介质条件下罐壁板的计算厚度 mm，tt、试水条件下罐壁板的计算厚度。mm,D,油罐内径.m，H、计算液位高度.m、从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度、或到溢流口下沿.有溢流口时,的高度、ρ。储液相对密度.取储液与水密度之比.σ,d.设计温度下钢板的许用应力.MPa,σ，t,常温下钢板的许用应力 MPa,Ψ 焊接接头系数,取Ψ、0。9，当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时，底圈罐壁取Ψ,0、85,5、分析比较,定设计点法计算公式各国规范大同小异、不同之处在于参数的定义和选取、D表示油罐直径 API、650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径。JIS B，8501无明确规定。BS。EN、14015。原规范均为油罐内径、对计算结果影响不大.H表示计算液位高度、各规范取法有所不同.对计算结果影响较大 本次修订对该部分进行了修改,ρ,或r、表示储液比重或储液相对密度 物理概念虽不同、但不影响计算结果。Ψ表示焊缝系数 焊接接头系数。各规范取值有所不同，对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改.σ,表示许用应力。各规范取法不尽相同、对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改,6 说明,焊接接头系数的大小与焊缝类型 焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关 合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提,焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段、近年来。国内油罐施工采用现行国家标准,立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范 GB、50128进行检验和验收.其探伤要求与API，650和JIS.B，8501中B级基本相同,考虑到底圈壁板受力复杂.本规范规定 底圈罐壁取0，85 其余各圈取0、9，6、3，4，各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21、表24、本次修订参照已建油罐的实际情况。增加了D.75m的规定，