6。3。罐壁厚度6,3，1、目前国内大量设计建造的10.104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API.650中的变设计点法.为方便设计.编制组进行了大量油罐分析计算，对应力测试数据进行了分析,根据我国使用的油罐材料，参照API、650编制了变设计点法.并规定 罐壁厚度的计算，当油罐直径D，60m时 宜采用定设计点法,当油罐直径D 60m时.宜采用变设计点法、6，3、2。本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式,1、API,650中的定设计点法，罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值.式中.td一一设计条件下罐壁板的计算厚度，mm、tt。试水条件下罐壁板的计算厚度，mm.D，油罐直径,m H。设计液位高度.m。指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度.或到溢流口下沿 有溢流口时。的高度 或业主指定的高度 该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制,G，储液设计比重.CA,腐蚀裕量 mm,Sd。设计条件下的许用应力.MPa，St、充水试验条件下的许用应力。MPa。2.JIS B，8501中的定设计点法。式中 t一一罐壁板所需的最小厚度 mm.D.油罐内径.m,H，从计算的壁板下端到液面的高度 液面高度为最高使用高度。m,ρ 储液比重。但不得小于1，0,ƒ.材料的设计应力，取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60。MPa。m.按罐壁板层次.由JIS B.8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数.经A级或B级检验的最下圈壁板取0。85，经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0.85 经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1、0,未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板 包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm。且为低碳钢时。取0,7,C.腐蚀裕量,mm、3。BS，EN 14015中规定,罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值.式中、ec、设计条件下的罐壁厚度。mm et,试验条件下的罐壁厚度。mm。D、油罐内径 m，Hc。从计算壁板下端到液面的高度、液面高度为限定高度。m，p。设计压力。mbar。pt 试验压力,mbar.S、许用设计压力，MPa、St、许用试验压力,MPa，W，设计条件下的最大密度，kg、1,Wt 试验条件下的最大密度、kg.1，c、腐蚀裕量 mm,当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时.同时满足式.9、时.相邻的上圈罐壁应按式，10 式 11 进行罐壁厚度计算，式中、HL。从计算的下圈壁板下端到液面的高度 mm，HU,从计算的上圈壁板下端到液面的高度，mm、SL.上圈壁板的许用设计应力、MPa，SU,下圈壁板的许用设计应力.MPa、4、原规范中的定设计点法、式中、td,储存介质条件下罐壁板的计算厚度 mm.tt.试水条件下罐壁板的计算厚度。mm D、油罐内径，m。H.计算液位高度，m，从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度 或到溢流口下沿，有溢流口时.的高度 ρ、储液相对密度、取储液与水密度之比.σ。d.设计温度下钢板的许用应力，MPa σ，t 常温下钢板的许用应力 MPa.Ψ，焊接接头系数、取Ψ.0、9 当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时 底圈罐壁取Ψ 0，85 5，分析比较，定设计点法计算公式各国规范大同小异。不同之处在于参数的定义和选取 D表示油罐直径，API，650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径,JIS，B,8501无明确规定，BS.EN。14015、原规范均为油罐内径。对计算结果影响不大、H表示计算液位高度,各规范取法有所不同,对计算结果影响较大.本次修订对该部分进行了修改,ρ.或r 表示储液比重或储液相对密度,物理概念虽不同、但不影响计算结果。Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数，各规范取值有所不同.对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改、σ.表示许用应力.各规范取法不尽相同,对计算结果影响较大,本次修订对该部分进行了修改.6，说明，焊接接头系数的大小与焊缝类型.焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关、合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提 焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段,近年来。国内油罐施工采用现行国家标准.立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范，GB.50128进行检验和验收。其探伤要求与API，650和JIS.B.8501中B级基本相同、考虑到底圈壁板受力复杂、本规范规定 底圈罐壁取0，85、其余各圈取0、9 6。3.4 各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21、表24 本次修订参照已建油罐的实际情况 增加了D，75m的规定.