6，3。罐壁厚度6。3,1,目前国内大量设计建造的10、104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API.650中的变设计点法,为方便设计。编制组进行了大量油罐分析计算、对应力测试数据进行了分析.根据我国使用的油罐材料,参照API 650编制了变设计点法。并规定、罐壁厚度的计算、当油罐直径D 60m时。宜采用定设计点法、当油罐直径D。60m时.宜采用变设计点法、6，3、2、本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式、1。API、650中的定设计点法、罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值,式中.td一一设计条件下罐壁板的计算厚度，mm,tt、试水条件下罐壁板的计算厚度，mm,D、油罐直径。m。H。设计液位高度 m。指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度.或到溢流口下沿.有溢流口时,的高度。或业主指定的高度,该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制,G,储液设计比重，CA,腐蚀裕量,mm,Sd、设计条件下的许用应力、MPa.St、充水试验条件下的许用应力.MPa，2，JIS，B、8501中的定设计点法。式中。t一一罐壁板所需的最小厚度,mm,D,油罐内径。m H、从计算的壁板下端到液面的高度,液面高度为最高使用高度.m,ρ.储液比重。但不得小于1。0,ƒ 材料的设计应力.取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60，MPa.m。按罐壁板层次、由JIS，B,8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数，经A级或B级检验的最下圈壁板取0，85。经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0,85、经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1。0,未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板 包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm、且为低碳钢时、取0,7,C，腐蚀裕量，mm 3。BS EN。14015中规定，罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值。式中，ec,设计条件下的罐壁厚度，mm.et，试验条件下的罐壁厚度.mm、D 油罐内径 m Hc。从计算壁板下端到液面的高度,液面高度为限定高度 m,p.设计压力、mbar、pt,试验压力,mbar，S 许用设计压力、MPa。St、许用试验压力。MPa。W.设计条件下的最大密度.kg、1。Wt.试验条件下的最大密度,kg，1,c.腐蚀裕量，mm 当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时、同时满足式.9。时，相邻的上圈罐壁应按式,10,式、11，进行罐壁厚度计算,式中。HL，从计算的下圈壁板下端到液面的高度、mm。HU，从计算的上圈壁板下端到液面的高度、mm,SL 上圈壁板的许用设计应力。MPa、SU、下圈壁板的许用设计应力、MPa。4。原规范中的定设计点法,式中。td。储存介质条件下罐壁板的计算厚度.mm。tt。试水条件下罐壁板的计算厚度.mm、D，油罐内径。m H,计算液位高度，m 从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度 或到溢流口下沿 有溢流口时、的高度，ρ。储液相对密度。取储液与水密度之比,σ。d、设计温度下钢板的许用应力，MPa、σ t 常温下钢板的许用应力，MPa、Ψ 焊接接头系数.取Ψ。0，9。当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时。底圈罐壁取Ψ。0 85，5.分析比较。定设计点法计算公式各国规范大同小异，不同之处在于参数的定义和选取，D表示油罐直径 API.650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径，JIS，B，8501无明确规定。BS EN，14015,原规范均为油罐内径。对计算结果影响不大，H表示计算液位高度,各规范取法有所不同。对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改.ρ、或r 表示储液比重或储液相对密度，物理概念虽不同，但不影响计算结果。Ψ表示焊缝系数 焊接接头系数.各规范取值有所不同.对计算结果影响较大.本次修订对该部分进行了修改、σ,表示许用应力、各规范取法不尽相同、对计算结果影响较大 本次修订对该部分进行了修改。6 说明,焊接接头系数的大小与焊缝类型、焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关.合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提，焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段。近年来,国内油罐施工采用现行国家标准，立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范，GB.50128进行检验和验收，其探伤要求与API，650和JIS B，8501中B级基本相同 考虑到底圈壁板受力复杂。本规范规定,底圈罐壁取0，85.其余各圈取0,9.6,3 4。各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21.表24。本次修订参照已建油罐的实际情况 增加了D、75m的规定、