6，3.罐壁厚度6、3、1。目前国内大量设计建造的10。104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API，650中的变设计点法。为方便设计.编制组进行了大量油罐分析计算、对应力测试数据进行了分析、根据我国使用的油罐材料 参照API.650编制了变设计点法,并规定，罐壁厚度的计算、当油罐直径D,60m时、宜采用定设计点法。当油罐直径D 60m时,宜采用变设计点法、6、3.2 本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式,1。API。650中的定设计点法，罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值。式中，td一一设计条件下罐壁板的计算厚度、mm。tt.试水条件下罐壁板的计算厚度。mm。D、油罐直径。m.H。设计液位高度，m，指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度。或到溢流口下沿、有溢流口时,的高度、或业主指定的高度 该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制。G,储液设计比重。CA,腐蚀裕量 mm、Sd,设计条件下的许用应力，MPa、St 充水试验条件下的许用应力,MPa 2。JIS,B。8501中的定设计点法、式中，t一一罐壁板所需的最小厚度，mm,D、油罐内径,m、H。从计算的壁板下端到液面的高度 液面高度为最高使用高度 m。ρ,储液比重.但不得小于1、0，ƒ 材料的设计应力，取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60,MPa。m 按罐壁板层次,由JIS。B。8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数，经A级或B级检验的最下圈壁板取0,85,经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0,85，经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1，0.未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板，包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm。且为低碳钢时,取0。7.C 腐蚀裕量，mm,3 BS、EN，14015中规定 罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值。式中,ec、设计条件下的罐壁厚度.mm.et、试验条件下的罐壁厚度。mm D.油罐内径、m,Hc。从计算壁板下端到液面的高度,液面高度为限定高度.m。p,设计压力 mbar.pt 试验压力。mbar S，许用设计压力.MPa St,许用试验压力。MPa。W.设计条件下的最大密度.kg，1,Wt，试验条件下的最大密度，kg。1 c,腐蚀裕量、mm，当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时.同时满足式，9,时，相邻的上圈罐壁应按式 10.式。11 进行罐壁厚度计算,式中 HL、从计算的下圈壁板下端到液面的高度，mm。HU，从计算的上圈壁板下端到液面的高度、mm,SL 上圈壁板的许用设计应力 MPa.SU、下圈壁板的许用设计应力.MPa。4，原规范中的定设计点法、式中。td。储存介质条件下罐壁板的计算厚度.mm.tt、试水条件下罐壁板的计算厚度 mm.D,油罐内径。m.H,计算液位高度.m,从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿，有溢流口时,的高度、ρ。储液相对密度。取储液与水密度之比。σ d。设计温度下钢板的许用应力,MPa、σ.t，常温下钢板的许用应力。MPa,Ψ.焊接接头系数 取Ψ、0，9 当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时，底圈罐壁取Ψ,0.85 5.分析比较,定设计点法计算公式各国规范大同小异,不同之处在于参数的定义和选取，D表示油罐直径.API,650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径.JIS。B。8501无明确规定,BS，EN，14015.原规范均为油罐内径,对计算结果影响不大，H表示计算液位高度,各规范取法有所不同。对计算结果影响较大 本次修订对该部分进行了修改,ρ,或r 表示储液比重或储液相对密度,物理概念虽不同，但不影响计算结果、Ψ表示焊缝系数，焊接接头系数.各规范取值有所不同。对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改.σ、表示许用应力、各规范取法不尽相同。对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改,6,说明,焊接接头系数的大小与焊缝类型,焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关 合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提。焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段。近年来.国内油罐施工采用现行国家标准，立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范。GB。50128进行检验和验收、其探伤要求与API.650和JIS,B 8501中B级基本相同，考虑到底圈壁板受力复杂。本规范规定、底圈罐壁取0.85,其余各圈取0.9,6，3、4，各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21 表24,本次修订参照已建油罐的实际情况、增加了D 75m的规定.