6,3,罐壁厚度6，3,1.目前国内大量设计建造的10.104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API,650中的变设计点法.为方便设计。编制组进行了大量油罐分析计算 对应力测试数据进行了分析，根据我国使用的油罐材料 参照API 650编制了变设计点法，并规定,罐壁厚度的计算,当油罐直径D,60m时.宜采用定设计点法 当油罐直径D.60m时,宜采用变设计点法。6,3.2 本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式,1,API。650中的定设计点法。罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值,式中,td一一设计条件下罐壁板的计算厚度 mm.tt、试水条件下罐壁板的计算厚度,mm.D,油罐直径，m,H 设计液位高度、m 指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度 或到溢流口下沿.有溢流口时、的高度 或业主指定的高度 该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制,G。储液设计比重,CA。腐蚀裕量 mm.Sd、设计条件下的许用应力.MPa、St,充水试验条件下的许用应力、MPa。2.JIS，B、8501中的定设计点法，式中,t一一罐壁板所需的最小厚度、mm，D。油罐内径。m，H，从计算的壁板下端到液面的高度,液面高度为最高使用高度.m，ρ,储液比重、但不得小于1。0，ƒ，材料的设计应力 取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60 MPa,m,按罐壁板层次,由JIS,B 8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数,经A级或B级检验的最下圈壁板取0。85 经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0,85。经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1，0，未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板。包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm.且为低碳钢时，取0 7.C、腐蚀裕量 mm。3.BS、EN、14015中规定、罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值,式中、ec，设计条件下的罐壁厚度.mm et，试验条件下的罐壁厚度，mm、D、油罐内径。m，Hc，从计算壁板下端到液面的高度.液面高度为限定高度。m。p.设计压力。mbar。pt,试验压力,mbar,S、许用设计压力，MPa St.许用试验压力、MPa.W、设计条件下的最大密度.kg、1，Wt，试验条件下的最大密度，kg，1,c,腐蚀裕量.mm.当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时,同时满足式.9、时、相邻的上圈罐壁应按式.10 式,11 进行罐壁厚度计算，式中，HL，从计算的下圈壁板下端到液面的高度。mm,HU。从计算的上圈壁板下端到液面的高度.mm.SL、上圈壁板的许用设计应力，MPa，SU.下圈壁板的许用设计应力 MPa,4 原规范中的定设计点法、式中,td,储存介质条件下罐壁板的计算厚度 mm,tt,试水条件下罐壁板的计算厚度。mm,D。油罐内径 m.H。计算液位高度.m。从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度。或到溢流口下沿,有溢流口时，的高度、ρ.储液相对密度，取储液与水密度之比。σ，d。设计温度下钢板的许用应力.MPa,σ t、常温下钢板的许用应力.MPa、Ψ、焊接接头系数,取Ψ、0,9.当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时,底圈罐壁取Ψ.0，85 5,分析比较 定设计点法计算公式各国规范大同小异,不同之处在于参数的定义和选取。D表示油罐直径,API，650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径.JIS,B 8501无明确规定。BS，EN。14015 原规范均为油罐内径、对计算结果影响不大。H表示计算液位高度.各规范取法有所不同.对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改 ρ，或r 表示储液比重或储液相对密度,物理概念虽不同。但不影响计算结果.Ψ表示焊缝系数，焊接接头系数，各规范取值有所不同 对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改。σ 表示许用应力。各规范取法不尽相同.对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改.6、说明、焊接接头系数的大小与焊缝类型，焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关,合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提。焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段 近年来,国内油罐施工采用现行国家标准 立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范,GB.50128进行检验和验收。其探伤要求与API，650和JIS、B。8501中B级基本相同，考虑到底圈壁板受力复杂，本规范规定 底圈罐壁取0、85、其余各圈取0 9 6 3.4，各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21、表24.本次修订参照已建油罐的实际情况.增加了D、75m的规定