6,3,罐壁厚度6，3.1 目前国内大量设计建造的10 104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API、650中的变设计点法。为方便设计，编制组进行了大量油罐分析计算,对应力测试数据进行了分析.根据我国使用的油罐材料.参照API,650编制了变设计点法,并规定，罐壁厚度的计算,当油罐直径D，60m时，宜采用定设计点法,当油罐直径D，60m时.宜采用变设计点法.6，3.2.本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式,1,API 650中的定设计点法 罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值，式中 td一一设计条件下罐壁板的计算厚度 mm，tt，试水条件下罐壁板的计算厚度 mm,D、油罐直径.m,H、设计液位高度.m、指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度 或到溢流口下沿，有溢流口时，的高度、或业主指定的高度、该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制，G.储液设计比重,CA.腐蚀裕量 mm，Sd 设计条件下的许用应力、MPa，St.充水试验条件下的许用应力 MPa,2 JIS、B 8501中的定设计点法，式中,t一一罐壁板所需的最小厚度。mm.D,油罐内径、m,H。从计算的壁板下端到液面的高度，液面高度为最高使用高度 m。ρ。储液比重、但不得小于1 0.ƒ,材料的设计应力,取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60、MPa。m、按罐壁板层次，由JIS、B、8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数 经A级或B级检验的最下圈壁板取0.85，经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0、85，经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1，0 未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板，包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm,且为低碳钢时,取0、7，C 腐蚀裕量。mm、3、BS,EN。14015中规定。罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值、式中、ec、设计条件下的罐壁厚度,mm。et 试验条件下的罐壁厚度 mm.D、油罐内径，m、Hc 从计算壁板下端到液面的高度，液面高度为限定高度.m。p。设计压力 mbar.pt,试验压力、mbar S，许用设计压力，MPa。St。许用试验压力,MPa.W、设计条件下的最大密度 kg，1,Wt,试验条件下的最大密度.kg,1,c,腐蚀裕量。mm，当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时。同时满足式、9.时、相邻的上圈罐壁应按式。10,式。11,进行罐壁厚度计算。式中、HL.从计算的下圈壁板下端到液面的高度 mm、HU,从计算的上圈壁板下端到液面的高度,mm.SL。上圈壁板的许用设计应力。MPa。SU.下圈壁板的许用设计应力、MPa。4，原规范中的定设计点法,式中、td，储存介质条件下罐壁板的计算厚度，mm.tt。试水条件下罐壁板的计算厚度，mm，D。油罐内径 m.H。计算液位高度。m,从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度,或到溢流口下沿。有溢流口时，的高度 ρ,储液相对密度、取储液与水密度之比、σ,d 设计温度下钢板的许用应力.MPa σ,t,常温下钢板的许用应力、MPa Ψ、焊接接头系数、取Ψ.0,9，当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时，底圈罐壁取Ψ,0、85、5、分析比较 定设计点法计算公式各国规范大同小异 不同之处在于参数的定义和选取。D表示油罐直径，API,650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径。JIS、B、8501无明确规定，BS。EN 14015、原规范均为油罐内径、对计算结果影响不大、H表示计算液位高度，各规范取法有所不同.对计算结果影响较大 本次修订对该部分进行了修改、ρ 或r，表示储液比重或储液相对密度，物理概念虽不同。但不影响计算结果.Ψ表示焊缝系数.焊接接头系数，各规范取值有所不同,对计算结果影响较大 本次修订对该部分进行了修改。σ、表示许用应力.各规范取法不尽相同,对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改、6,说明。焊接接头系数的大小与焊缝类型、焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关.合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提、焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段 近年来。国内油罐施工采用现行国家标准,立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范，GB、50128进行检验和验收.其探伤要求与API,650和JIS,B,8501中B级基本相同 考虑到底圈壁板受力复杂.本规范规定 底圈罐壁取0，85，其余各圈取0 9。6。3.4，各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21.表24,本次修订参照已建油罐的实际情况 增加了D，75m的规定.