6，3。罐壁厚度6。3，1 目前国内大量设计建造的10,104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API。650中的变设计点法,为方便设计,编制组进行了大量油罐分析计算。对应力测试数据进行了分析。根据我国使用的油罐材料,参照API.650编制了变设计点法,并规定.罐壁厚度的计算。当油罐直径D 60m时.宜采用定设计点法。当油罐直径D,60m时.宜采用变设计点法 6,3，2，本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式,1、API.650中的定设计点法,罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值，式中，td一一设计条件下罐壁板的计算厚度,mm，tt,试水条件下罐壁板的计算厚度.mm.D。油罐直径.m。H，设计液位高度.m.指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度 或到溢流口下沿，有溢流口时，的高度。或业主指定的高度。该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制.G，储液设计比重.CA.腐蚀裕量.mm，Sd 设计条件下的许用应力 MPa.St,充水试验条件下的许用应力、MPa 2 JIS，B、8501中的定设计点法 式中、t一一罐壁板所需的最小厚度、mm。D.油罐内径.m.H,从计算的壁板下端到液面的高度,液面高度为最高使用高度。m，ρ 储液比重，但不得小于1,0 ƒ、材料的设计应力,取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60,MPa m,按罐壁板层次,由JIS.B 8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数、经A级或B级检验的最下圈壁板取0、85.经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0。85 经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1，0.未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板、包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm，且为低碳钢时 取0 7.C,腐蚀裕量.mm,3、BS.EN,14015中规定，罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值.式中。ec。设计条件下的罐壁厚度，mm，et、试验条件下的罐壁厚度.mm，D、油罐内径、m Hc。从计算壁板下端到液面的高度、液面高度为限定高度，m p 设计压力.mbar,pt，试验压力.mbar.S.许用设计压力.MPa,St 许用试验压力.MPa.W 设计条件下的最大密度,kg 1，Wt。试验条件下的最大密度,kg、1,c.腐蚀裕量.mm。当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时,同时满足式，9，时,相邻的上圈罐壁应按式、10 式，11、进行罐壁厚度计算,式中,HL,从计算的下圈壁板下端到液面的高度.mm.HU、从计算的上圈壁板下端到液面的高度。mm.SL、上圈壁板的许用设计应力 MPa.SU。下圈壁板的许用设计应力.MPa 4。原规范中的定设计点法、式中。td、储存介质条件下罐壁板的计算厚度。mm.tt。试水条件下罐壁板的计算厚度,mm，D。油罐内径，m。H 计算液位高度,m。从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度.或到溢流口下沿、有溢流口时.的高度.ρ,储液相对密度，取储液与水密度之比，σ、d.设计温度下钢板的许用应力。MPa、σ,t，常温下钢板的许用应力 MPa,Ψ 焊接接头系数，取Ψ.0。9,当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时.底圈罐壁取Ψ、0,85.5、分析比较.定设计点法计算公式各国规范大同小异,不同之处在于参数的定义和选取、D表示油罐直径、API,650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径。JIS、B。8501无明确规定，BS。EN。14015,原规范均为油罐内径.对计算结果影响不大，H表示计算液位高度，各规范取法有所不同 对计算结果影响较大 本次修订对该部分进行了修改、ρ.或r.表示储液比重或储液相对密度.物理概念虽不同、但不影响计算结果,Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数。各规范取值有所不同,对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改.σ 表示许用应力.各规范取法不尽相同 对计算结果影响较大、本次修订对该部分进行了修改,6 说明.焊接接头系数的大小与焊缝类型。焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关.合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提 焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段，近年来 国内油罐施工采用现行国家标准,立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范 GB,50128进行检验和验收、其探伤要求与API 650和JIS B、8501中B级基本相同。考虑到底圈壁板受力复杂、本规范规定。底圈罐壁取0、85 其余各圈取0，9,6,3、4,各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21.表24，本次修订参照已建油罐的实际情况,增加了D.75m的规定,