6 3.罐壁厚度6 3 1,目前国内大量设计建造的10，104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API，650中的变设计点法。为方便设计。编制组进行了大量油罐分析计算。对应力测试数据进行了分析,根据我国使用的油罐材料。参照API。650编制了变设计点法。并规定。罐壁厚度的计算 当油罐直径D，60m时。宜采用定设计点法,当油罐直径D.60m时.宜采用变设计点法 6。3，2,本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式、1，API，650中的定设计点法。罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值,式中,td一一设计条件下罐壁板的计算厚度、mm。tt,试水条件下罐壁板的计算厚度，mm,D，油罐直径 m、H 设计液位高度,m，指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度 或到溢流口下沿,有溢流口时，的高度.或业主指定的高度,该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制。G，储液设计比重。CA,腐蚀裕量 mm Sd，设计条件下的许用应力 MPa,St，充水试验条件下的许用应力，MPa 2，JIS B,8501中的定设计点法,式中。t一一罐壁板所需的最小厚度。mm，D,油罐内径。m H。从计算的壁板下端到液面的高度.液面高度为最高使用高度，m.ρ。储液比重.但不得小于1,0,ƒ,材料的设计应力,取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60.MPa、m。按罐壁板层次 由JIS,B 8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数,经A级或B级检验的最下圈壁板取0、85、经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0,85，经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1.0 未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板,包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm，且为低碳钢时 取0 7，C、腐蚀裕量 mm 3，BS、EN。14015中规定,罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值.式中、ec，设计条件下的罐壁厚度、mm et、试验条件下的罐壁厚度,mm，D。油罐内径，m、Hc、从计算壁板下端到液面的高度,液面高度为限定高度 m。p。设计压力、mbar。pt。试验压力.mbar.S.许用设计压力。MPa,St。许用试验压力.MPa.W。设计条件下的最大密度。kg。1,Wt 试验条件下的最大密度 kg、1，c。腐蚀裕量.mm 当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时 同时满足式。9，时。相邻的上圈罐壁应按式.10、式、11,进行罐壁厚度计算、式中，HL.从计算的下圈壁板下端到液面的高度.mm,HU,从计算的上圈壁板下端到液面的高度.mm、SL.上圈壁板的许用设计应力 MPa，SU。下圈壁板的许用设计应力.MPa。4,原规范中的定设计点法、式中。td,储存介质条件下罐壁板的计算厚度。mm、tt 试水条件下罐壁板的计算厚度，mm.D 油罐内径.m H，计算液位高度 m,从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿,有溢流口时.的高度，ρ,储液相对密度 取储液与水密度之比。σ、d.设计温度下钢板的许用应力,MPa,σ，t,常温下钢板的许用应力。MPa，Ψ 焊接接头系数。取Ψ，0.9,当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时.底圈罐壁取Ψ,0.85.5 分析比较。定设计点法计算公式各国规范大同小异，不同之处在于参数的定义和选取 D表示油罐直径.API,650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径。JIS.B、8501无明确规定.BS,EN 14015 原规范均为油罐内径 对计算结果影响不大，H表示计算液位高度，各规范取法有所不同 对计算结果影响较大,本次修订对该部分进行了修改.ρ 或r,表示储液比重或储液相对密度，物理概念虽不同、但不影响计算结果,Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数,各规范取值有所不同，对计算结果影响较大.本次修订对该部分进行了修改、σ、表示许用应力.各规范取法不尽相同，对计算结果影响较大，本次修订对该部分进行了修改 6.说明 焊接接头系数的大小与焊缝类型.焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关，合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提,焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段.近年来 国内油罐施工采用现行国家标准，立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范、GB.50128进行检验和验收,其探伤要求与API，650和JIS B，8501中B级基本相同 考虑到底圈壁板受力复杂。本规范规定,底圈罐壁取0，85，其余各圈取0、9，6.3.4。各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21.表24.本次修订参照已建油罐的实际情况.增加了D、75m的规定