6.3.罐壁厚度6,3、1,目前国内大量设计建造的10。104m3及以上大型油罐的罐壁厚度计算均采用美国标准API,650中的变设计点法。为方便设计。编制组进行了大量油罐分析计算、对应力测试数据进行了分析，根据我国使用的油罐材料，参照API，650编制了变设计点法,并规定。罐壁厚度的计算，当油罐直径D.60m时、宜采用定设计点法。当油罐直径D。60m时、宜采用变设计点法.6。3,2、本条规定了罐壁厚度定设计点法的计算公式。1、API.650中的定设计点法。罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值。式中、td一一设计条件下罐壁板的计算厚度 mm、tt，试水条件下罐壁板的计算厚度、mm,D、油罐直径。m。H.设计液位高度.m,指从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿。有溢流口时.的高度、或业主指定的高度.该高度受内浮顶和地震液面晃动波高的限制,G 储液设计比重，CA。腐蚀裕量 mm。Sd.设计条件下的许用应力。MPa,St，充水试验条件下的许用应力 MPa 2、JIS.B，8501中的定设计点法 式中 t一一罐壁板所需的最小厚度,mm.D.油罐内径 m，H。从计算的壁板下端到液面的高度、液面高度为最高使用高度，m.ρ.储液比重、但不得小于1、0,ƒ,材料的设计应力，取相应的日本工业标准或钢厂所保证的屈服强度或条件屈服强度的60 MPa、m.按罐壁板层次.由JIS B 8501附录3所规定的射线探伤或超声波探伤确定的焊缝系数、经A级或B级检验的最下圈壁板取0.85。经A级检验的最下圈以外的其他壁板取0,85、经B级检验的最下圈以外的其他壁板取1.0、未进行射线探伤检或超声探伤检验的壁板。包括腐蚀裕量在内最大名义厚度不超过12mm，且为低碳钢时,取0。7,C，腐蚀裕量,mm,3。BS、EN、14015中规定、罐壁所需的最小厚度应是以下两式计算的较大值.式中、ec，设计条件下的罐壁厚度、mm et.试验条件下的罐壁厚度 mm，D，油罐内径 m,Hc 从计算壁板下端到液面的高度、液面高度为限定高度,m,p。设计压力 mbar，pt 试验压力、mbar.S,许用设计压力,MPa,St，许用试验压力，MPa、W.设计条件下的最大密度 kg，1、Wt,试验条件下的最大密度 kg 1。c,腐蚀裕量，mm 当相邻两圈罐壁选用不同屈服强度与抗拉强度的材料时。同时满足式，9、时。相邻的上圈罐壁应按式。10，式，11。进行罐壁厚度计算，式中 HL，从计算的下圈壁板下端到液面的高度 mm,HU 从计算的上圈壁板下端到液面的高度、mm SL,上圈壁板的许用设计应力.MPa.SU，下圈壁板的许用设计应力，MPa，4 原规范中的定设计点法。式中.td,储存介质条件下罐壁板的计算厚度。mm,tt 试水条件下罐壁板的计算厚度 mm D 油罐内径 m,H,计算液位高度，m 从所计算的那圈罐壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿、有溢流口时、的高度.ρ,储液相对密度,取储液与水密度之比、σ。d,设计温度下钢板的许用应力。MPa σ。t 常温下钢板的许用应力、MPa.Ψ.焊接接头系数,取Ψ.0 9.当标准规定的最低屈服强度大于390MPa时，底圈罐壁取Ψ.0。85。5，分析比较。定设计点法计算公式各国规范大同小异，不同之处在于参数的定义和选取 D表示油罐直径.API,650定义为油罐底圈罐壁板中心线直径,JIS、B，8501无明确规定,BS、EN、14015 原规范均为油罐内径、对计算结果影响不大。H表示计算液位高度。各规范取法有所不同,对计算结果影响较大,本次修订对该部分进行了修改.ρ、或r，表示储液比重或储液相对密度、物理概念虽不同,但不影响计算结果。Ψ表示焊缝系数。焊接接头系数。各规范取值有所不同、对计算结果影响较大.本次修订对该部分进行了修改。σ 表示许用应力.各规范取法不尽相同、对计算结果影响较大.本次修订对该部分进行了修改.6,说明 焊接接头系数的大小与焊缝类型.焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关 合适的焊缝形式和焊接工艺是保证焊缝质量的前提.焊缝无损检测是保证焊缝质量的必要手段 近年来。国内油罐施工采用现行国家标准,立式圆筒形钢制焊接储罐施工规范、GB 50128进行检验和验收 其探伤要求与API、650和JIS.B。8501中B级基本相同。考虑到底圈壁板受力复杂.本规范规定，底圈罐壁取0。85,其余各圈取0，9 6、3。4。各国油罐规范罐壁板最小厚度的规定见表21.表24。本次修订参照已建油罐的实际情况。增加了D.75m的规定.