D，3，地震作用D，3.1、计算地震作用时.油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度，设计基本地震加速度值、设计地震分组.场地类别、油罐基本周期以及阻尼比确定 并应按图D 3、1采用,水平地震影响系数最大值αmax应按表D，3,1。1采用.特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D,3.1。2采用，抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准,构筑物抗震设计规范 GB。50191的规定。场地类别应按业主提供的书面资料确定，α,水平地震影响系数.αmax.水平地震影响系数最大值，η1，直线下降段的下降斜率调整系数。r。曲线下降段衰减指数，Tg，特征周期、η2.阻尼调整系数。T 油罐自振周期D.3 2、油罐地震影响系数α曲线 图D。3、1，的阻尼调整和形状参数应符合下列规定、1、曲线下降段的衰减指数应按下式确定。式中。r一一曲线下降段的衰减指数，ξ.油罐的阻尼比 应按实测取值，当无实测值时 应取0。05，储液晃动时阻尼比应取0。005，2。直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定，1,当T s，小于或等于6，0s时.应按下式计算.2、当T s，大于6、0s时，应按下式计算,式中,η1。一直线下降段的下降斜率调整系数、小于0时,应取0、r，曲线下降段的衰减指数 η2.阻尼调整系数，应按式，D，3 2 4。计算确定 ξ，油罐的阻尼比,应按实测取值，当无实测值时。应取0 05、储液晃动时阻尼比应取0。005、3 阻尼调整系数应按下式确定.式中、η2,阻尼调整系数 小于0,55时、应取0 55.ξ,油罐的阻尼比，应按实测取值、当无实测值时,应取0。05,储液晃动时阻尼比应取0、005 D.3.3 当水平地震影响系数的计算值小于0.05η2αmax时，应取0，05η2αmaxD，3，4、当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时，T采用罐液耦联振动基本周期Tc 当计算罐内液面晃动液高时,T采用储液晃动基本周期Tw，D.3，5 油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算，式中、Tc.罐液耦联振动基本周期 s，R 油罐内半径.m、δ1.3 罐壁距底板1 3高度处的计算厚度.m，Hw、设计液位高度,m Kc、耦联振动周期系数。根据D。Hw值由表D,3。5查取。中间值采用插入法计算，D。3。6、储液晃动基本周期应按下式计算。式中.Tw 储液晃动基本周期 s,Ks.晃动周期系数 根据D H由表D.3.6查取.中间值采用插入法计算、D.油罐内径.m D。3,7.罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算，式中 Q0 在水平地震作用下 罐壁底部的水平剪力，MN Cz，综合影响系数。取0。4。α.地震影响系数。根据T值，反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D。3.1采用.对于最大储存容量小于10000m3的油罐.可取α,η2αmax Y1、罐体影响系数、取1，10.g，重力加速度,取9.81m。s2 m、产生地震作用的储液等效质量、kg。m1,油罐储液总质量,kg、Fr、动液系数，由D Hw值应按表D，3,7选取 中间值用插入法计算.D 3。8.罐壁底部的地震弯矩应按下式计算，式中，M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩,MN。m。Q0 在水平地震作用下 罐壁底部的水平剪力 MN，Hw。设计液位高度、m,D。3，9、水平地震作用下 罐内液面晃动波高应按下式计算.式中，hv，液面晃动波高，m,η，罐型系数,浮顶和内浮顶油罐应取0、85.固定顶油罐应取1。0、α。地震影响系数 根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D 3。1确定 R,油罐内半径 m,D、3，10 导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求、式中 F一一允许最小间隙、m。R、油罐内半径、m hv.液面晃动波高,m，