D,3，地震作用D，3,1,计算地震作用时,油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度 设计基本地震加速度值。设计地震分组，场地类别、油罐基本周期以及阻尼比确定、并应按图D、3，1采用、水平地震影响系数最大值αmax应按表D、3,1,1采用。特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D 3.1 2采用、抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准.构筑物抗震设计规范 GB,50191的规定。场地类别应按业主提供的书面资料确定、α.水平地震影响系数。αmax、水平地震影响系数最大值、η1.直线下降段的下降斜率调整系数、r，曲线下降段衰减指数、Tg。特征周期.η2,阻尼调整系数 T。油罐自振周期D、3，2，油罐地震影响系数α曲线、图D，3，1 的阻尼调整和形状参数应符合下列规定。1 曲线下降段的衰减指数应按下式确定，式中 r一一曲线下降段的衰减指数、ξ.油罐的阻尼比、应按实测取值.当无实测值时。应取0、05.储液晃动时阻尼比应取0,005 2。直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定。1,当T、s,小于或等于6,0s时,应按下式计算,2,当T.s，大于6,0s时。应按下式计算、式中 η1.一直线下降段的下降斜率调整系数，小于0时、应取0.r.曲线下降段的衰减指数。η2.阻尼调整系数、应按式 D、3 2 4,计算确定、ξ.油罐的阻尼比，应按实测取值,当无实测值时 应取0,05 储液晃动时阻尼比应取0，005。3、阻尼调整系数应按下式确定、式中。η2，阻尼调整系数 小于0。55时。应取0,55 ξ.油罐的阻尼比、应按实测取值、当无实测值时,应取0 05,储液晃动时阻尼比应取0 005，D、3.3.当水平地震影响系数的计算值小于0。05η2αmax时,应取0。05η2αmaxD,3,4。当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时.T采用罐液耦联振动基本周期Tc。当计算罐内液面晃动液高时。T采用储液晃动基本周期Tw,D。3、5.油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算。式中、Tc 罐液耦联振动基本周期。s。R。油罐内半径，m，δ1、3、罐壁距底板1，3高度处的计算厚度,m。Hw、设计液位高度、m，Kc,耦联振动周期系数.根据D。Hw值由表D，3、5查取,中间值采用插入法计算.D.3,6，储液晃动基本周期应按下式计算.式中、Tw,储液晃动基本周期、s、Ks。晃动周期系数,根据D。H由表D 3,6查取,中间值采用插入法计算.D,油罐内径，m。D,3，7。罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算、式中,Q0、在水平地震作用下，罐壁底部的水平剪力、MN Cz,综合影响系数，取0 4，α、地震影响系数,根据T值,反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D，3。1采用 对于最大储存容量小于10000m3的油罐、可取α、η2αmax，Y1,罐体影响系数,取1,10,g,重力加速度 取9.81m。s2，m，产生地震作用的储液等效质量 kg,m1、油罐储液总质量.kg，Fr、动液系数,由D.Hw值应按表D,3 7选取。中间值用插入法计算、D。3。8.罐壁底部的地震弯矩应按下式计算，式中、M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩,MN、m，Q0。在水平地震作用下、罐壁底部的水平剪力，MN、Hw，设计液位高度。m、D 3、9.水平地震作用下。罐内液面晃动波高应按下式计算.式中.hv,液面晃动波高 m。η 罐型系数，浮顶和内浮顶油罐应取0.85.固定顶油罐应取1。0，α.地震影响系数 根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D,3，1确定、R、油罐内半径.m.D。3，10.导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求,式中。F一一允许最小间隙。m、R,油罐内半径。m。hv,液面晃动波高。m、