D。3.地震作用D。3,1 计算地震作用时，油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度 设计基本地震加速度值，设计地震分组，场地类别，油罐基本周期以及阻尼比确定,并应按图D，3,1采用、水平地震影响系数最大值αmax应按表D,3.1 1采用、特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D.3.1、2采用，抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准,构筑物抗震设计规范、GB,50191的规定,场地类别应按业主提供的书面资料确定。α。水平地震影响系数，αmax,水平地震影响系数最大值 η1、直线下降段的下降斜率调整系数,r.曲线下降段衰减指数,Tg.特征周期、η2。阻尼调整系数、T。油罐自振周期D.3.2.油罐地震影响系数α曲线,图D。3,1、的阻尼调整和形状参数应符合下列规定 1、曲线下降段的衰减指数应按下式确定,式中.r一一曲线下降段的衰减指数、ξ，油罐的阻尼比 应按实测取值.当无实测值时 应取0.05.储液晃动时阻尼比应取0 005 2,直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定.1 当T。s，小于或等于6。0s时。应按下式计算.2、当T，s 大于6、0s时,应按下式计算，式中,η1。一直线下降段的下降斜率调整系数 小于0时 应取0.r,曲线下降段的衰减指数。η2，阻尼调整系数，应按式，D.3。2，4。计算确定 ξ,油罐的阻尼比 应按实测取值,当无实测值时。应取0、05。储液晃动时阻尼比应取0,005.3。阻尼调整系数应按下式确定.式中 η2、阻尼调整系数。小于0。55时。应取0。55 ξ、油罐的阻尼比,应按实测取值 当无实测值时，应取0,05.储液晃动时阻尼比应取0 005 D、3、3,当水平地震影响系数的计算值小于0，05η2αmax时、应取0。05η2αmaxD 3 4.当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时.T采用罐液耦联振动基本周期Tc.当计算罐内液面晃动液高时、T采用储液晃动基本周期Tw，D。3。5,油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算.式中.Tc，罐液耦联振动基本周期.s。R,油罐内半径,m,δ1。3、罐壁距底板1，3高度处的计算厚度，m，Hw.设计液位高度 m，Kc。耦联振动周期系数，根据D,Hw值由表D，3 5查取,中间值采用插入法计算.D。3,6、储液晃动基本周期应按下式计算.式中.Tw、储液晃动基本周期.s，Ks，晃动周期系数、根据D H由表D 3.6查取,中间值采用插入法计算，D.油罐内径.m.D 3。7,罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算、式中，Q0.在水平地震作用下,罐壁底部的水平剪力.MN,Cz.综合影响系数,取0。4、α,地震影响系数，根据T值 反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D,3.1采用，对于最大储存容量小于10000m3的油罐，可取α，η2αmax，Y1、罐体影响系数。取1,10.g.重力加速度.取9，81m。s2、m 产生地震作用的储液等效质量，kg、m1,油罐储液总质量 kg.Fr，动液系数.由D。Hw值应按表D.3,7选取、中间值用插入法计算 D。3,8 罐壁底部的地震弯矩应按下式计算、式中，M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩.MN,m、Q0,在水平地震作用下,罐壁底部的水平剪力,MN.Hw.设计液位高度、m、D 3 9，水平地震作用下,罐内液面晃动波高应按下式计算 式中、hv。液面晃动波高、m η,罐型系数.浮顶和内浮顶油罐应取0，85.固定顶油罐应取1 0。α 地震影响系数，根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D、3、1确定 R,油罐内半径.m、D。3 10。导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求,式中、F一一允许最小间隙，m.R，油罐内半径。m、hv、液面晃动波高、m。