D.3，地震作用D。3 1 计算地震作用时 油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度，设计基本地震加速度值、设计地震分组 场地类别.油罐基本周期以及阻尼比确定。并应按图D.3。1采用。水平地震影响系数最大值αmax应按表D。3,1,1采用,特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D.3，1、2采用 抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准,构筑物抗震设计规范.GB.50191的规定。场地类别应按业主提供的书面资料确定.α 水平地震影响系数，αmax.水平地震影响系数最大值,η1 直线下降段的下降斜率调整系数。r、曲线下降段衰减指数、Tg。特征周期。η2.阻尼调整系数,T。油罐自振周期D.3。2、油罐地震影响系数α曲线，图D,3。1,的阻尼调整和形状参数应符合下列规定,1。曲线下降段的衰减指数应按下式确定。式中 r一一曲线下降段的衰减指数,ξ，油罐的阻尼比，应按实测取值 当无实测值时、应取0。05、储液晃动时阻尼比应取0。005、2，直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定，1，当T。s.小于或等于6。0s时。应按下式计算.2.当T s 大于6，0s时 应按下式计算，式中、η1.一直线下降段的下降斜率调整系数,小于0时、应取0.r，曲线下降段的衰减指数,η2，阻尼调整系数、应按式,D、3,2.4 计算确定、ξ,油罐的阻尼比 应按实测取值，当无实测值时。应取0，05、储液晃动时阻尼比应取0。005、3.阻尼调整系数应按下式确定、式中、η2 阻尼调整系数.小于0，55时。应取0。55，ξ,油罐的阻尼比 应按实测取值、当无实测值时。应取0.05.储液晃动时阻尼比应取0。005 D.3 3.当水平地震影响系数的计算值小于0。05η2αmax时，应取0.05η2αmaxD、3，4、当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时.T采用罐液耦联振动基本周期Tc,当计算罐内液面晃动液高时.T采用储液晃动基本周期Tw。D.3.5，油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算、式中.Tc 罐液耦联振动基本周期、s，R，油罐内半径 m.δ1 3，罐壁距底板1 3高度处的计算厚度.m。Hw.设计液位高度，m。Kc。耦联振动周期系数。根据D、Hw值由表D 3.5查取.中间值采用插入法计算,D。3,6.储液晃动基本周期应按下式计算 式中 Tw,储液晃动基本周期、s,Ks，晃动周期系数，根据D。H由表D.3 6查取、中间值采用插入法计算，D.油罐内径,m D,3，7,罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算.式中,Q0。在水平地震作用下。罐壁底部的水平剪力,MN Cz。综合影响系数 取0、4、α、地震影响系数。根据T值.反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D.3、1采用、对于最大储存容量小于10000m3的油罐.可取α η2αmax，Y1,罐体影响系数。取1，10,g 重力加速度,取9.81m，s2 m、产生地震作用的储液等效质量、kg m1.油罐储液总质量,kg,Fr、动液系数 由D，Hw值应按表D.3 7选取。中间值用插入法计算，D。3、8、罐壁底部的地震弯矩应按下式计算，式中。M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩，MN。m.Q0 在水平地震作用下，罐壁底部的水平剪力 MN、Hw。设计液位高度、m,D 3。9。水平地震作用下.罐内液面晃动波高应按下式计算，式中，hv。液面晃动波高,m、η。罐型系数,浮顶和内浮顶油罐应取0.85 固定顶油罐应取1 0，α 地震影响系数,根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D,3.1确定 R、油罐内半径，m.D、3,10。导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求。式中、F一一允许最小间隙。m R、油罐内半径 m。hv.液面晃动波高 m,