D、3，地震作用D，3,1 计算地震作用时、油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度、设计基本地震加速度值，设计地震分组，场地类别、油罐基本周期以及阻尼比确定，并应按图D，3.1采用,水平地震影响系数最大值αmax应按表D,3,1。1采用.特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D,3、1,2采用.抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准 构筑物抗震设计规范,GB、50191的规定.场地类别应按业主提供的书面资料确定.α.水平地震影响系数 αmax，水平地震影响系数最大值,η1,直线下降段的下降斜率调整系数 r，曲线下降段衰减指数.Tg.特征周期，η2、阻尼调整系数。T，油罐自振周期D 3，2.油罐地震影响系数α曲线.图D 3，1、的阻尼调整和形状参数应符合下列规定 1。曲线下降段的衰减指数应按下式确定,式中、r一一曲线下降段的衰减指数、ξ、油罐的阻尼比 应按实测取值、当无实测值时。应取0，05。储液晃动时阻尼比应取0，005。2。直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定。1，当T,s、小于或等于6。0s时，应按下式计算。2.当T，s、大于6.0s时。应按下式计算.式中、η1、一直线下降段的下降斜率调整系数 小于0时，应取0。r。曲线下降段的衰减指数、η2.阻尼调整系数。应按式 D、3，2，4,计算确定.ξ。油罐的阻尼比,应按实测取值,当无实测值时，应取0,05。储液晃动时阻尼比应取0、005 3.阻尼调整系数应按下式确定 式中.η2,阻尼调整系数.小于0，55时、应取0。55。ξ，油罐的阻尼比,应按实测取值。当无实测值时,应取0。05,储液晃动时阻尼比应取0 005,D，3.3 当水平地震影响系数的计算值小于0.05η2αmax时，应取0，05η2αmaxD 3。4.当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时。T采用罐液耦联振动基本周期Tc，当计算罐内液面晃动液高时、T采用储液晃动基本周期Tw,D。3，5 油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算、式中。Tc，罐液耦联振动基本周期、s。R。油罐内半径。m.δ1、3.罐壁距底板1 3高度处的计算厚度。m Hw，设计液位高度 m,Kc,耦联振动周期系数，根据D.Hw值由表D、3 5查取，中间值采用插入法计算。D.3、6、储液晃动基本周期应按下式计算 式中,Tw，储液晃动基本周期.s,Ks。晃动周期系数、根据D，H由表D，3,6查取、中间值采用插入法计算。D、油罐内径。m。D。3 7、罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算，式中.Q0，在水平地震作用下。罐壁底部的水平剪力。MN，Cz.综合影响系数.取0.4.α 地震影响系数。根据T值,反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D 3,1采用，对于最大储存容量小于10000m3的油罐。可取α。η2αmax。Y1,罐体影响系数，取1.10.g.重力加速度,取9 81m，s2、m.产生地震作用的储液等效质量，kg.m1、油罐储液总质量.kg，Fr,动液系数,由D，Hw值应按表D、3、7选取,中间值用插入法计算 D.3、8。罐壁底部的地震弯矩应按下式计算，式中,M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩 MN m。Q0，在水平地震作用下 罐壁底部的水平剪力 MN,Hw、设计液位高度，m D,3 9。水平地震作用下，罐内液面晃动波高应按下式计算 式中、hv 液面晃动波高,m η。罐型系数、浮顶和内浮顶油罐应取0、85、固定顶油罐应取1 0 α.地震影响系数.根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D,3,1确定、R、油罐内半径。m,D 3,10，导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求，式中。F一一允许最小间隙.m.R.油罐内半径 m hv,液面晃动波高 m，