D。3 地震作用D。3,1,计算地震作用时 油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度.设计基本地震加速度值 设计地震分组，场地类别.油罐基本周期以及阻尼比确定 并应按图D、3、1采用。水平地震影响系数最大值αmax应按表D，3 1，1采用，特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D 3，1、2采用，抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准 构筑物抗震设计规范 GB.50191的规定 场地类别应按业主提供的书面资料确定。α,水平地震影响系数,αmax 水平地震影响系数最大值、η1，直线下降段的下降斜率调整系数.r、曲线下降段衰减指数，Tg，特征周期 η2,阻尼调整系数。T.油罐自振周期D，3。2。油罐地震影响系数α曲线，图D,3，1。的阻尼调整和形状参数应符合下列规定,1 曲线下降段的衰减指数应按下式确定,式中、r一一曲线下降段的衰减指数，ξ、油罐的阻尼比、应按实测取值.当无实测值时 应取0 05，储液晃动时阻尼比应取0.005,2、直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定.1 当T，s 小于或等于6，0s时。应按下式计算,2、当T,s 大于6，0s时。应按下式计算。式中 η1.一直线下降段的下降斜率调整系数,小于0时.应取0 r,曲线下降段的衰减指数、η2,阻尼调整系数,应按式,D。3，2、4、计算确定。ξ.油罐的阻尼比，应按实测取值.当无实测值时，应取0,05 储液晃动时阻尼比应取0 005，3、阻尼调整系数应按下式确定，式中.η2,阻尼调整系数。小于0。55时 应取0,55。ξ。油罐的阻尼比，应按实测取值 当无实测值时 应取0、05，储液晃动时阻尼比应取0.005，D，3.3，当水平地震影响系数的计算值小于0 05η2αmax时,应取0，05η2αmaxD、3，4、当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时。T采用罐液耦联振动基本周期Tc.当计算罐内液面晃动液高时，T采用储液晃动基本周期Tw D,3，5 油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算。式中。Tc,罐液耦联振动基本周期。s R，油罐内半径、m,δ1 3,罐壁距底板1,3高度处的计算厚度。m Hw。设计液位高度 m,Kc 耦联振动周期系数,根据D.Hw值由表D。3，5查取，中间值采用插入法计算.D 3 6、储液晃动基本周期应按下式计算，式中,Tw，储液晃动基本周期.s。Ks,晃动周期系数,根据D H由表D、3，6查取。中间值采用插入法计算。D.油罐内径,m D。3 7,罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算，式中，Q0.在水平地震作用下，罐壁底部的水平剪力，MN.Cz，综合影响系数 取0.4,α，地震影响系数、根据T值、反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D。3。1采用。对于最大储存容量小于10000m3的油罐 可取α.η2αmax、Y1，罐体影响系数、取1,10,g 重力加速度.取9，81m s2、m.产生地震作用的储液等效质量.kg。m1。油罐储液总质量.kg.Fr.动液系数.由D,Hw值应按表D,3、7选取、中间值用插入法计算,D。3.8 罐壁底部的地震弯矩应按下式计算，式中 M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩、MN m,Q0。在水平地震作用下,罐壁底部的水平剪力。MN.Hw.设计液位高度。m。D，3、9、水平地震作用下 罐内液面晃动波高应按下式计算、式中、hv，液面晃动波高 m η。罐型系数。浮顶和内浮顶油罐应取0,85.固定顶油罐应取1、0。α 地震影响系数 根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D,3。1确定.R.油罐内半径,m，D、3、10 导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求.式中。F一一允许最小间隙.m,R.油罐内半径,m。hv，液面晃动波高,m。