D,3.地震作用D，3.1.计算地震作用时。油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度，设计基本地震加速度值，设计地震分组，场地类别,油罐基本周期以及阻尼比确定，并应按图D、3、1采用。水平地震影响系数最大值αmax应按表D。3 1.1采用。特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D，3 1，2采用。抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准 构筑物抗震设计规范。GB，50191的规定,场地类别应按业主提供的书面资料确定，α。水平地震影响系数 αmax，水平地震影响系数最大值、η1，直线下降段的下降斜率调整系数,r,曲线下降段衰减指数。Tg.特征周期，η2，阻尼调整系数，T,油罐自振周期D。3,2 油罐地震影响系数α曲线、图D.3 1.的阻尼调整和形状参数应符合下列规定，1.曲线下降段的衰减指数应按下式确定,式中、r一一曲线下降段的衰减指数。ξ 油罐的阻尼比、应按实测取值，当无实测值时、应取0.05,储液晃动时阻尼比应取0。005，2、直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定。1.当T,s，小于或等于6,0s时、应按下式计算、2 当T、s.大于6。0s时、应按下式计算，式中.η1，一直线下降段的下降斜率调整系数，小于0时。应取0.r，曲线下降段的衰减指数.η2,阻尼调整系数.应按式、D.3，2.4，计算确定.ξ.油罐的阻尼比 应按实测取值。当无实测值时。应取0,05。储液晃动时阻尼比应取0,005，3、阻尼调整系数应按下式确定，式中.η2。阻尼调整系数 小于0，55时、应取0.55.ξ.油罐的阻尼比.应按实测取值,当无实测值时,应取0，05，储液晃动时阻尼比应取0.005、D 3.3.当水平地震影响系数的计算值小于0、05η2αmax时.应取0 05η2αmaxD.3，4,当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时，T采用罐液耦联振动基本周期Tc 当计算罐内液面晃动液高时，T采用储液晃动基本周期Tw D、3,5.油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算 式中.Tc、罐液耦联振动基本周期 s。R.油罐内半径、m δ1。3,罐壁距底板1 3高度处的计算厚度,m。Hw，设计液位高度,m，Kc.耦联振动周期系数.根据D,Hw值由表D.3.5查取、中间值采用插入法计算。D.3,6、储液晃动基本周期应按下式计算、式中,Tw 储液晃动基本周期,s.Ks、晃动周期系数，根据D.H由表D。3 6查取.中间值采用插入法计算.D，油罐内径。m D、3.7.罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算,式中，Q0。在水平地震作用下.罐壁底部的水平剪力。MN，Cz、综合影响系数，取0.4.α 地震影响系数。根据T值。反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D。3 1采用，对于最大储存容量小于10000m3的油罐 可取α.η2αmax Y1,罐体影响系数，取1,10、g.重力加速度。取9。81m s2,m,产生地震作用的储液等效质量、kg.m1、油罐储液总质量,kg、Fr，动液系数.由D.Hw值应按表D,3 7选取.中间值用插入法计算，D,3,8、罐壁底部的地震弯矩应按下式计算.式中,M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩.MN，m、Q0,在水平地震作用下。罐壁底部的水平剪力。MN、Hw，设计液位高度,m D、3.9，水平地震作用下 罐内液面晃动波高应按下式计算，式中.hv，液面晃动波高、m η,罐型系数,浮顶和内浮顶油罐应取0，85、固定顶油罐应取1。0、α 地震影响系数、根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D。3.1确定。R 油罐内半径 m D。3.10.导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求。式中,F一一允许最小间隙.m。R,油罐内半径、m、hv.液面晃动波高、m,