D,3，地震作用D,3。1,计算地震作用时,油罐的地震影响系数应根据建罐地区的抗震设防烈度.设计基本地震加速度值 设计地震分组,场地类别，油罐基本周期以及阻尼比确定,并应按图D，3、1采用,水平地震影响系数最大值αmax应按表D 3、1，1采用 特征周期Tg应根据场地类别和设计地震分组按表D。3.1，2采用 抗震设防烈度及设计地震分组应符合现行国家标准、构筑物抗震设计规范 GB 50191的规定。场地类别应按业主提供的书面资料确定.α.水平地震影响系数、αmax，水平地震影响系数最大值、η1，直线下降段的下降斜率调整系数，r。曲线下降段衰减指数。Tg。特征周期.η2.阻尼调整系数。T 油罐自振周期D。3，2。油罐地震影响系数α曲线 图D 3.1、的阻尼调整和形状参数应符合下列规定 1.曲线下降段的衰减指数应按下式确定 式中.r一一曲线下降段的衰减指数 ξ.油罐的阻尼比.应按实测取值,当无实测值时,应取0.05,储液晃动时阻尼比应取0。005、2.直线下降段的下降斜率调整系数计算应符合下列规定,1。当T、s、小于或等于6、0s时 应按下式计算.2 当T、s,大于6 0s时.应按下式计算。式中。η1,一直线下降段的下降斜率调整系数、小于0时 应取0,r，曲线下降段的衰减指数.η2.阻尼调整系数 应按式、D、3、2、4 计算确定。ξ,油罐的阻尼比.应按实测取值.当无实测值时。应取0.05，储液晃动时阻尼比应取0。005,3，阻尼调整系数应按下式确定,式中,η2.阻尼调整系数。小于0,55时 应取0 55、ξ。油罐的阻尼比，应按实测取值。当无实测值时,应取0，05.储液晃动时阻尼比应取0 005 D。3 3。当水平地震影响系数的计算值小于0.05η2αmax时 应取0 05η2αmaxD,3 4。当计算罐壁底部水平地震剪力及弯矩时 T采用罐液耦联振动基本周期Tc,当计算罐内液面晃动液高时.T采用储液晃动基本周期Tw.D,3、5,油罐的罐液耦联振动基本周期应按下式计算 式中。Tc、罐液耦联振动基本周期 s、R。油罐内半径.m δ1 3 罐壁距底板1.3高度处的计算厚度。m、Hw。设计液位高度.m Kc.耦联振动周期系数。根据D，Hw值由表D.3 5查取.中间值采用插入法计算，D。3,6.储液晃动基本周期应按下式计算 式中,Tw 储液晃动基本周期，s,Ks,晃动周期系数.根据D。H由表D。3。6查取 中间值采用插入法计算,D,油罐内径 m。D，3、7,罐壁底部水平地震剪力应按下列公式计算。式中、Q0。在水平地震作用下,罐壁底部的水平剪力。MN,Cz,综合影响系数。取0、4。α,地震影响系数。根据T值、反应谱特征周期Tg及地震影响系数最大值αmax应按本规范图D.3 1采用,对于最大储存容量小于10000m3的油罐，可取α，η2αmax Y1.罐体影响系数、取1，10.g.重力加速度,取9，81m,s2，m。产生地震作用的储液等效质量.kg。m1.油罐储液总质量 kg，Fr,动液系数。由D，Hw值应按表D 3 7选取 中间值用插入法计算。D 3，8，罐壁底部的地震弯矩应按下式计算,式中 M1一一总水平地震作用在油罐底部所产生的地震弯矩，MN，m。Q0,在水平地震作用下，罐壁底部的水平剪力 MN.Hw。设计液位高度。m、D。3、9 水平地震作用下、罐内液面晃动波高应按下式计算 式中.hv,液面晃动波高,m η.罐型系数。浮顶和内浮顶油罐应取0。85，固定顶油罐应取1.0、α，地震影响系数.根据液体晃动基本周期Tw及地震影响系数最大值αmax应按图D,3。1确定 R 油罐内半径,m，D,3,10、导向用管与导向用套管上的盖板间的允许最小间隙应满足下式要求。式中,F一一允许最小间隙,m，R,油罐内半径、m。hv。液面晃动波高,m.