8.2，渗透系数8,2,1,8。2,2。1。考虑公式的适用条件。利用稳定流抽水试验资料计算渗透系数、仍为目前勘察报告中常用的方法,但实际应用的结果问题很多.主要表现在同一水文地质条件下。算出的K值不是常数，不论采用同一公式或不同公式计算,结果均非常数 有时偏小，有时偏大.出现这些问题的原因，除勘探孔施工方面的因素外，主要是由于公式推导时的假设条件与实际水文地质条件不符。以及抽水试验时、井壁及其周围含水层中产生的三维流.紊流的影响等.所以.应用本规范列出的公式及未列出的稳定流公式、都应尽量考虑这些因素对计算渗透系数的影响，2、采用单孔稳定流抽水试验资料计算渗透系数的方法。本规范规定，根据抽水试验关系曲线Q.s.h2。的不同类型、选用相应的公式以求符合公式的适用条件、1 当抽水试验关系曲线Q、s、h2 呈直线时。可选用本规范公式8.2，1、1,8,2、1、6。Q.s h2,关系曲线呈直线，说明该抽水试验资料孔损的影响小,可直接选用公式计算K值 2，当抽水试验关系曲线Q、s，h2.呈曲线时，说明该抽水试验孔损较大.若要计算K值.应消除这部分的影响值，以提高单孔计算K值的精度 为此 本条文采用截距法和插值法多项式。以消除孔损的影响.所谓孔损系指由于孔壁与滤水管的阻力以及地下水自孔周含水层的水平运动转化为滤水管内的垂直运动而产生孔壁内外水位不，致的现象.理论推导可知.任何Q。s关系曲线均可采用一个高次方多项式表示,式中.a1、a2,an为待定系数 而 次项系数a1可用下式表达 由此可知，当求得a1值后，即可求得K值 1 插值法Q。s代数多项式。以四组Q。s抽水试验资料为例。则,2，式可简化为，采用均差表。见表4,求Q，s多项式及其待定参数a1。表中。则。对、5,式展开得，求得待定系数a1后、即可按本条款的规定 以1，a1取代相应公式中的Q，s。或Q.H2。h2、分别计算K值，据百余实例的统计.Q,s多项式的阶数 一般只要3，4阶即能准确地描述Q、s资料的函数关系 在作均差表时,要求抽水段落在Q.s曲线上均匀分布.否则，需要在Q。s图上取等距点作均差表.对于Q.s多项式,其待定系数还可采用联立方程式或最小二乘法等其他方法求解,2 作图截距法。当s.Q、Q 或，h2，Q。Q 关系曲线呈直线时.可采用作图截距法求待定系数a1。如图3所示.显然 为求得a1应做一次小下降的抽水，以使s、Q.Q关系曲线上能有一个实测点靠近纵轴 从而提高截距的精度.另外 作图截距法的应用条件是抽水试验资料的曲线关系应为抛物线型，即s，a1Q，a2Q2 当Q。s不是抛物线型时，即s,Q.Q不呈直线而呈曲线、则该资料包括Q的高次方项。且曲线的、截距、存在随意性,故本条文给出的Q、s的多项式是为描述抽水资料的一般公式，3.非完整井公式 本规范列出的两个非完整井公式由我国学者导出,与常用的国外公式.如马斯盖特公式 吉林斯基公式 巴布什金公式。纳斯列尔格公式等、进行对比验证的结果表明,规范列举的非完整井公式的计算精度是比较高的 4.利用带观测孔的单孔稳定流抽水试验资料计算K值的方法，规范推荐的公式是常用的裘布依,蒂姆公式。但使用该式时常遇到两个问题、1 采用靠近抽水孔的观测孔资料时。算得的K值有偏小现象,2、采用远离抽水孔的观测孔资料时、算得的K值又往往偏大、产生这些现象的主要原因，除可能是抽水没有达到稳定的要求外，还在于没有考虑公式的适用条件，即抽水试验关系曲线s。lgr应成直线关系、只有利用s、lgr曲线的直线段上的资料、也就是利用直线的斜率 才能得到准确的K值,因为靠近抽水孔的观测孔由于受孔周阻力的影响 容易偏离直线段,远离抽水孔的观测孔则受边界的形状和性质的影响、也将偏离直线段.因此在采用本公式时 要求观测孔内的s 或，h2，值在s.或 h2。lgr关系曲线上能连成直线.如图4所示，当然 由于水文地质条件的多种多样.抽水试验获得的s,lgr关系曲线可能不出现理想的直线段 这时选择的计算数据具有一定的近似值，8,2，3，8.2，4,1.地下水无补给时,当抽水试验时地下水无补给.而且含水层又是无界.即边界尚未明显起作用的情况下。可采用本规范列举的泰斯公式及雅可布公式进行计算,但是。自然界完全符合泰斯公式条件的比较少，因此使用时应分析含水层和抽水条件与公式的推导条件是否相符、当采用配线法时 一般来说,实测曲线与标准曲线的重迭段不应少于1个对数周期.否则计算结果会出现随意性.当采用直线法时.则不能忽视。0 01的要求，2 地下水有补给时.本规范列举了汉度士的拐点计算公式、在，定条件下,如越流补给条件下相邻弱透水层弹性储量的释放可忽略不计 上覆的补给层具有常水头等，无界含水层中任一点的水位下降值、在抽水时间足够长时。可用下式表示 按照s，lgt关系曲线上拐点的特性可知、式中.si、为s。lgt关系曲线上拐点处的水位下降值、smax、最大水位下降值,稳定下降值、KO。r、B。虚变元零阶贝塞尔函数，B、越流参数、mi s，lgt曲线上拐点处的切线斜率 见图5,以，8，9。代入,7 得.使用该方法的要点是 拐点必须取准.关于非稳定流抽水试验计算水文地质参数的公式.若考虑不同补给类型，边界条件及含水层延迟释水等。则有各种模型的公式,为与公式配套 有关手册还编制出了专用的标准曲线和函数表,在选用这些公式时。应根据地区条件 并分析公式推导的假设条件和适用范围、务必做到所选用的公式与勘察区条件相符。才能获得比较满意的结果。此外、非稳定流抽水试验、当抽水孔出水量大时 往往也会产生孔损影响.由于采用非稳定流公式计算K值时.多数不是利用抽水孔内水位降的绝对值.而是采用s.lgt曲线关系上的斜率.究竟各种孔损及紊流对其有多大影响,有待继续研究,当采用孔中水位及孔为非完整型时.使用公式时都应注意和考虑孔损及非完整性的影响。8.2.5.采用恢复水位资料计算K值、由于水位没有波动等干扰因素的影响，故取得的原始数据精度比抽水试验时的高。在选用公式时.应注意试验结束前动水位的变化状态.根据动水位已稳定,如图6的实线曲线所示。或没有稳定。如图6虚直线所示,选用不同公式.并考虑满足公式的适用条件.8,2 6。本条所列含水层渗透系数计算公式。是国内外有关单位对单孔同位素测试技术历时四十多年潜心试验研究而得出的 实践证明 该公式理论推导严格.方法可行,完全可以求得渗透系数。此项研究与试验成果详见江苏科学技术出版社出版的，同位素示踪测井，一书 是一项值得大力推广的技术.故本次修订时将其纳入本规范，求a可采用下列公式，当为填砾过滤器时 当为未填砾过滤器时 即r2，r3,K2。K3时.上述公式可简化为下式.当为基岩裸孔不下入滤水管时。一般均直接采用a。2、式中.r1。r2.r3。分别为滤水管内半径，滤水管外半径.勘探孔半径 m K1 K2.K3.分别为滤水管，网、滤料层,含水层的渗透系数.m.d，K1，K2。K3的求取分述如下，注.此式仅适用于塑料管材.其他材质情况下的K1值则应另选算式,式中。f。滤水管，网、孔隙率 式中。C2 受滤料颗粒形状.样品选取和滤层厚度影响的值、般可取C2,0，45。d50、筛余滤料占总质量50,的最大颗粒 或网眼、直径、cm，式中 C3、受含水层颗粒形状 取舍度、地层密度影响的系数.dm,标准的颗粒粒径。根据Hazen的经验，如dm.d10。cm。时 则相同的砂 C3。150,不同的砂。C3，60 d10,0 3cm的任意砂 C3.116,此外 K3也可根据实际经验值直接估算或用迭代法试算求得