5 5.地震作用5、5 4。原规范规定烟囱高度不超过100m时。可采用简化方法计算水平地震力,简化计算与实际结果误差较大，特别是自振周期相差会达到50。随着计算机普及和发展 应该全部采用振型分解反应谱法进行计算。本次规范修改取消了简化计算方法.5、5，5 本规范给出的烟囱在竖向地震作用下的计算方法。是根据冲量原理推导的 对于烟囱等高耸构筑物 根据上述理论,推导出的竖向地震作用计算公式。5，5、5,2，和公式 5.5.5、3.用这两个公式计算的竖向地震力的绝对值、沿高度的分布规律为.在烟囱上部和下部相对较小、而在烟囱中下部h 3附近，在烟囱质量重心处.竖向地震力最大，对公式，5,5.5，2、进行整理得，由公式、5。5、5、3.可以看出、竖向地震力与结构自重荷载的比值,自下而上呈线性增大规律,这与地震震害及地震时在高层建筑上的实测结果是相符合的、针对上述计算公式、规范组进行了验证性试验。做了180m钢筋混凝土烟囱和45m砖烟囱模拟试验,模型比例分别为1.40和1。15.竖向地震力沿高度的分布规律，试验结果与理论计算结果吻合较好 见图3.其最大竖向地震力的绝对值、发生在烟囱质量重心处，在烟囱的上部和下部相对较小 图3，试验与理论计算竖向地震力比较。注.89.抗震规范指原国家标准，建筑抗震设计规范 GBJ，11 89 为了偏于安全，本规范规定、烟囱根部取FEv0.0 75αvmaxGE 而其余截面按公式、5、5,5,2、计算、但在烟囱下部.当计算的竖向地震力小于FEv0时,取等于FEv0 见图4，图4 本规范竖向地震力分布、用本规范提出的竖向地震力计算方法得到的竖向地震作用，与原国家标准 建筑抗震设计规范,GBJ,11 89计算的竖向地震作用对比如下.1，建筑抗震设计规范.GBJ。11 89给出的竖向地震力最大值在烟囱根部。数值为。符号意义见该规范。同时该规范第11、1.5条规定,烟囱竖向地震作用效应的增大系数 采用2。5.因此烟囱根部最大竖向地震力标准值为，式中、a。设计基本地震加速度、见现行国家标准、建筑抗震设计规范、GB.50011 g.重力加速度，2，本规范最大竖向地震力标准值发生在烟囱中下部，数值为,3、将结构弹性恢复系数代入公式.10.得到两种计算方法计算的竖向地震力最大值比较.见表2 表2、两种计算方法得到的竖向地震力最大值比较.可见。对于砖烟囱和钢筋混凝土烟囱而言。两种计算方法所得竖向地震力最大值基本相等，两种计算方法的最大区别、在于竖向地震作用的最大值位置不在同一点 用本规范给出的计算方法计算的最大竖向地震力.发生在大约距烟囱根部h 3处、因此 在上部约2h,3范围内，按本规范计算的竖向地震力较。建筑抗震设计规范.GBJ 11，89计算结果偏大,这是符合震害规律的,5。5。6，对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒。其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂、或支承、平台传递给内筒,因此 在竖向地震作用计算时.可以把悬挂,或支承，平台作为排烟筒根部.自由端作为顶部按规范公式进行计算。无论是水平地震,还是竖向地震。它们对地面上除刚体外的结构物都具有一定的动力放大作用,这种动力放大效应沿结构高度不是固定的.而是变化的，变化规律是自下而上逐渐增大。美国圣费尔南多地震。在近十座多层及高层建筑上.测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大 最大值为地面加速度的4倍。1995年日本阪神地震时、在高层建筑上 也测到同样规律 但在高耸构筑物上.还没有地震实测值 烟囱设计规范,编写组进行的烟囱模型竖向地震响应试验、测试了竖向地震作用沿高度的变化规律。烟囱模型顶部地震加速度放大倍数约为6倍。8倍.烟囱各点竖向地震加速度为，式中，avi.av0，分别表示烟囱各截面和地面竖向加速度值，由上式可得各截面竖向地震加速度放大系数为，