5，5、地震作用5，5,4,原规范规定烟囱高度不超过100m时，可采用简化方法计算水平地震力 简化计算与实际结果误差较大.特别是自振周期相差会达到50.随着计算机普及和发展。应该全部采用振型分解反应谱法进行计算，本次规范修改取消了简化计算方法、5、5、5，本规范给出的烟囱在竖向地震作用下的计算方法，是根据冲量原理推导的.对于烟囱等高耸构筑物.根据上述理论、推导出的竖向地震作用计算公式、5.5.5,2、和公式,5。5。5、3。用这两个公式计算的竖向地震力的绝对值.沿高度的分布规律为，在烟囱上部和下部相对较小、而在烟囱中下部h，3附近。在烟囱质量重心处、竖向地震力最大。对公式.5、5,5。2.进行整理得，由公式,5 5，5。3。可以看出.竖向地震力与结构自重荷载的比值、自下而上呈线性增大规律。这与地震震害及地震时在高层建筑上的实测结果是相符合的。针对上述计算公式，规范组进行了验证性试验。做了180m钢筋混凝土烟囱和45m砖烟囱模拟试验。模型比例分别为1。40和1 15.竖向地震力沿高度的分布规律、试验结果与理论计算结果吻合较好 见图3 其最大竖向地震力的绝对值。发生在烟囱质量重心处。在烟囱的上部和下部相对较小，图3 试验与理论计算竖向地震力比较、注、89。抗震规范指原国家标准.建筑抗震设计规范 GBJ。11 89、为了偏于安全，本规范规定，烟囱根部取FEv0,0,75αvmaxGE.而其余截面按公式。5。5、5,2.计算 但在烟囱下部 当计算的竖向地震力小于FEv0时，取等于FEv0,见图4，图4。本规范竖向地震力分布,用本规范提出的竖向地震力计算方法得到的竖向地震作用 与原国家标准、建筑抗震设计规范 GBJ、11。89计算的竖向地震作用对比如下,1，建筑抗震设计规范,GBJ,11。89给出的竖向地震力最大值在烟囱根部.数值为,符号意义见该规范.同时该规范第11、1.5条规定，烟囱竖向地震作用效应的增大系数，采用2,5、因此烟囱根部最大竖向地震力标准值为,式中,a。设计基本地震加速度。见现行国家标准，建筑抗震设计规范,GB、50011.g。重力加速度.2.本规范最大竖向地震力标准值发生在烟囱中下部.数值为，3 将结构弹性恢复系数代入公式.10,得到两种计算方法计算的竖向地震力最大值比较，见表2 表2 两种计算方法得到的竖向地震力最大值比较,可见，对于砖烟囱和钢筋混凝土烟囱而言、两种计算方法所得竖向地震力最大值基本相等 两种计算方法的最大区别，在于竖向地震作用的最大值位置不在同一点,用本规范给出的计算方法计算的最大竖向地震力.发生在大约距烟囱根部h、3处，因此 在上部约2h，3范围内.按本规范计算的竖向地震力较 建筑抗震设计规范,GBJ、11。89计算结果偏大 这是符合震害规律的.5，5，6、对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒.其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂.或支承,平台传递给内筒.因此.在竖向地震作用计算时.可以把悬挂。或支承,平台作为排烟筒根部,自由端作为顶部按规范公式进行计算.无论是水平地震,还是竖向地震，它们对地面上除刚体外的结构物都具有一定的动力放大作用，这种动力放大效应沿结构高度不是固定的 而是变化的，变化规律是自下而上逐渐增大。美国圣费尔南多地震,在近十座多层及高层建筑上、测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大。最大值为地面加速度的4倍 1995年日本阪神地震时，在高层建筑上，也测到同样规律、但在高耸构筑物上 还没有地震实测值 烟囱设计规范.编写组进行的烟囱模型竖向地震响应试验.测试了竖向地震作用沿高度的变化规律.烟囱模型顶部地震加速度放大倍数约为6倍、8倍、烟囱各点竖向地震加速度为，式中,avi.av0。分别表示烟囱各截面和地面竖向加速度值.由上式可得各截面竖向地震加速度放大系数为、