5。5.地震作用5,5，4.原规范规定烟囱高度不超过100m时。可采用简化方法计算水平地震力。简化计算与实际结果误差较大，特别是自振周期相差会达到50,随着计算机普及和发展。应该全部采用振型分解反应谱法进行计算.本次规范修改取消了简化计算方法。5，5.5、本规范给出的烟囱在竖向地震作用下的计算方法，是根据冲量原理推导的。对于烟囱等高耸构筑物、根据上述理论.推导出的竖向地震作用计算公式、5，5,5、2。和公式。5.5.5.3,用这两个公式计算的竖向地震力的绝对值，沿高度的分布规律为。在烟囱上部和下部相对较小,而在烟囱中下部h.3附近,在烟囱质量重心处 竖向地震力最大、对公式，5,5.5、2.进行整理得,由公式、5。5，5.3、可以看出 竖向地震力与结构自重荷载的比值。自下而上呈线性增大规律，这与地震震害及地震时在高层建筑上的实测结果是相符合的 针对上述计算公式，规范组进行了验证性试验、做了180m钢筋混凝土烟囱和45m砖烟囱模拟试验 模型比例分别为1。40和1,15、竖向地震力沿高度的分布规律 试验结果与理论计算结果吻合较好。见图3,其最大竖向地震力的绝对值、发生在烟囱质量重心处.在烟囱的上部和下部相对较小。图3.试验与理论计算竖向地震力比较 注，89.抗震规范指原国家标准，建筑抗震设计规范.GBJ,11 89。为了偏于安全。本规范规定、烟囱根部取FEv0。0。75αvmaxGE，而其余截面按公式.5 5.5 2.计算，但在烟囱下部、当计算的竖向地震力小于FEv0时，取等于FEv0 见图4，图4、本规范竖向地震力分布、用本规范提出的竖向地震力计算方法得到的竖向地震作用、与原国家标准,建筑抗震设计规范.GBJ 11.89计算的竖向地震作用对比如下,1,建筑抗震设计规范、GBJ,11，89给出的竖向地震力最大值在烟囱根部 数值为 符号意义见该规范，同时该规范第11。1。5条规定，烟囱竖向地震作用效应的增大系数、采用2。5 因此烟囱根部最大竖向地震力标准值为、式中 a、设计基本地震加速度,见现行国家标准,建筑抗震设计规范.GB。50011,g,重力加速度.2,本规范最大竖向地震力标准值发生在烟囱中下部,数值为,3 将结构弹性恢复系数代入公式.10 得到两种计算方法计算的竖向地震力最大值比较 见表2。表2。两种计算方法得到的竖向地震力最大值比较.可见、对于砖烟囱和钢筋混凝土烟囱而言。两种计算方法所得竖向地震力最大值基本相等，两种计算方法的最大区别，在于竖向地震作用的最大值位置不在同一点。用本规范给出的计算方法计算的最大竖向地震力 发生在大约距烟囱根部h.3处.因此。在上部约2h。3范围内。按本规范计算的竖向地震力较.建筑抗震设计规范、GBJ，11 89计算结果偏大 这是符合震害规律的,5 5.6，对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒，其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂,或支承 平台传递给内筒。因此 在竖向地震作用计算时，可以把悬挂 或支承 平台作为排烟筒根部、自由端作为顶部按规范公式进行计算，无论是水平地震。还是竖向地震。它们对地面上除刚体外的结构物都具有一定的动力放大作用.这种动力放大效应沿结构高度不是固定的.而是变化的。变化规律是自下而上逐渐增大.美国圣费尔南多地震，在近十座多层及高层建筑上。测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大 最大值为地面加速度的4倍,1995年日本阪神地震时 在高层建筑上.也测到同样规律、但在高耸构筑物上 还没有地震实测值，烟囱设计规范，编写组进行的烟囱模型竖向地震响应试验。测试了竖向地震作用沿高度的变化规律.烟囱模型顶部地震加速度放大倍数约为6倍,8倍、烟囱各点竖向地震加速度为、式中,avi、av0 分别表示烟囱各截面和地面竖向加速度值。由上式可得各截面竖向地震加速度放大系数为、