5,5、地震作用5。5，4。原规范规定烟囱高度不超过100m时.可采用简化方法计算水平地震力、简化计算与实际结果误差较大 特别是自振周期相差会达到50。随着计算机普及和发展,应该全部采用振型分解反应谱法进行计算.本次规范修改取消了简化计算方法，5，5.5，本规范给出的烟囱在竖向地震作用下的计算方法，是根据冲量原理推导的 对于烟囱等高耸构筑物。根据上述理论 推导出的竖向地震作用计算公式,5,5,5。2、和公式，5，5 5。3，用这两个公式计算的竖向地震力的绝对值、沿高度的分布规律为,在烟囱上部和下部相对较小、而在烟囱中下部h.3附近。在烟囱质量重心处，竖向地震力最大.对公式 5.5,5。2 进行整理得,由公式,5、5,5、3、可以看出，竖向地震力与结构自重荷载的比值，自下而上呈线性增大规律.这与地震震害及地震时在高层建筑上的实测结果是相符合的、针对上述计算公式，规范组进行了验证性试验。做了180m钢筋混凝土烟囱和45m砖烟囱模拟试验 模型比例分别为1、40和1 15.竖向地震力沿高度的分布规律.试验结果与理论计算结果吻合较好 见图3 其最大竖向地震力的绝对值.发生在烟囱质量重心处，在烟囱的上部和下部相对较小.图3，试验与理论计算竖向地震力比较 注 89、抗震规范指原国家标准,建筑抗震设计规范,GBJ 11.89。为了偏于安全,本规范规定、烟囱根部取FEv0。0,75αvmaxGE,而其余截面按公式，5、5.5、2，计算、但在烟囱下部、当计算的竖向地震力小于FEv0时,取等于FEv0.见图4，图4.本规范竖向地震力分布.用本规范提出的竖向地震力计算方法得到的竖向地震作用，与原国家标准,建筑抗震设计规范。GBJ.11。89计算的竖向地震作用对比如下.1，建筑抗震设计规范.GBJ.11、89给出的竖向地震力最大值在烟囱根部,数值为,符号意义见该规范.同时该规范第11，1.5条规定,烟囱竖向地震作用效应的增大系数，采用2。5，因此烟囱根部最大竖向地震力标准值为、式中、a、设计基本地震加速度,见现行国家标准、建筑抗震设计规范。GB,50011。g、重力加速度、2。本规范最大竖向地震力标准值发生在烟囱中下部。数值为，3,将结构弹性恢复系数代入公式.10、得到两种计算方法计算的竖向地震力最大值比较 见表2。表2、两种计算方法得到的竖向地震力最大值比较 可见。对于砖烟囱和钢筋混凝土烟囱而言、两种计算方法所得竖向地震力最大值基本相等.两种计算方法的最大区别.在于竖向地震作用的最大值位置不在同一点、用本规范给出的计算方法计算的最大竖向地震力.发生在大约距烟囱根部h.3处,因此,在上部约2h。3范围内、按本规范计算的竖向地震力较.建筑抗震设计规范。GBJ,11、89计算结果偏大、这是符合震害规律的.5 5.6。对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒。其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂，或支承、平台传递给内筒 因此。在竖向地震作用计算时，可以把悬挂、或支承 平台作为排烟筒根部,自由端作为顶部按规范公式进行计算.无论是水平地震、还是竖向地震 它们对地面上除刚体外的结构物都具有一定的动力放大作用、这种动力放大效应沿结构高度不是固定的，而是变化的,变化规律是自下而上逐渐增大,美国圣费尔南多地震。在近十座多层及高层建筑上。测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大。最大值为地面加速度的4倍。1995年日本阪神地震时、在高层建筑上 也测到同样规律,但在高耸构筑物上，还没有地震实测值 烟囱设计规范、编写组进行的烟囱模型竖向地震响应试验 测试了竖向地震作用沿高度的变化规律。烟囱模型顶部地震加速度放大倍数约为6倍。8倍 烟囱各点竖向地震加速度为,式中 avi.av0，分别表示烟囱各截面和地面竖向加速度值.由上式可得各截面竖向地震加速度放大系数为