5、5,地震作用5 5、4、原规范规定烟囱高度不超过100m时.可采用简化方法计算水平地震力 简化计算与实际结果误差较大、特别是自振周期相差会达到50,随着计算机普及和发展 应该全部采用振型分解反应谱法进行计算、本次规范修改取消了简化计算方法、5。5 5、本规范给出的烟囱在竖向地震作用下的计算方法。是根据冲量原理推导的。对于烟囱等高耸构筑物、根据上述理论，推导出的竖向地震作用计算公式、5，5。5。2 和公式、5 5，5、3.用这两个公式计算的竖向地震力的绝对值。沿高度的分布规律为，在烟囱上部和下部相对较小、而在烟囱中下部h、3附近。在烟囱质量重心处 竖向地震力最大，对公式，5，5 5,2、进行整理得,由公式,5、5.5 3。可以看出 竖向地震力与结构自重荷载的比值。自下而上呈线性增大规律 这与地震震害及地震时在高层建筑上的实测结果是相符合的、针对上述计算公式，规范组进行了验证性试验,做了180m钢筋混凝土烟囱和45m砖烟囱模拟试验.模型比例分别为1。40和1.15、竖向地震力沿高度的分布规律,试验结果与理论计算结果吻合较好 见图3 其最大竖向地震力的绝对值。发生在烟囱质量重心处,在烟囱的上部和下部相对较小,图3、试验与理论计算竖向地震力比较.注,89,抗震规范指原国家标准,建筑抗震设计规范 GBJ，11、89、为了偏于安全、本规范规定。烟囱根部取FEv0,0。75αvmaxGE,而其余截面按公式.5。5 5.2，计算.但在烟囱下部、当计算的竖向地震力小于FEv0时.取等于FEv0 见图4.图4,本规范竖向地震力分布 用本规范提出的竖向地震力计算方法得到的竖向地震作用，与原国家标准.建筑抗震设计规范，GBJ，11 89计算的竖向地震作用对比如下、1.建筑抗震设计规范 GBJ，11。89给出的竖向地震力最大值在烟囱根部.数值为 符号意义见该规范。同时该规范第11,1、5条规定,烟囱竖向地震作用效应的增大系数 采用2、5、因此烟囱根部最大竖向地震力标准值为，式中 a，设计基本地震加速度。见现行国家标准 建筑抗震设计规范,GB，50011、g，重力加速度，2。本规范最大竖向地震力标准值发生在烟囱中下部.数值为，3 将结构弹性恢复系数代入公式,10.得到两种计算方法计算的竖向地震力最大值比较、见表2，表2，两种计算方法得到的竖向地震力最大值比较、可见.对于砖烟囱和钢筋混凝土烟囱而言.两种计算方法所得竖向地震力最大值基本相等。两种计算方法的最大区别、在于竖向地震作用的最大值位置不在同一点。用本规范给出的计算方法计算的最大竖向地震力、发生在大约距烟囱根部h,3处。因此，在上部约2h、3范围内.按本规范计算的竖向地震力较.建筑抗震设计规范。GBJ、11.89计算结果偏大 这是符合震害规律的 5，5，6，对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒.其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂 或支承,平台传递给内筒.因此。在竖向地震作用计算时、可以把悬挂,或支承 平台作为排烟筒根部,自由端作为顶部按规范公式进行计算.无论是水平地震,还是竖向地震、它们对地面上除刚体外的结构物都具有一定的动力放大作用.这种动力放大效应沿结构高度不是固定的 而是变化的。变化规律是自下而上逐渐增大 美国圣费尔南多地震.在近十座多层及高层建筑上.测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大 最大值为地面加速度的4倍。1995年日本阪神地震时,在高层建筑上,也测到同样规律，但在高耸构筑物上.还没有地震实测值、烟囱设计规范.编写组进行的烟囱模型竖向地震响应试验。测试了竖向地震作用沿高度的变化规律.烟囱模型顶部地震加速度放大倍数约为6倍。8倍,烟囱各点竖向地震加速度为.式中。avi av0,分别表示烟囱各截面和地面竖向加速度值,由上式可得各截面竖向地震加速度放大系数为.