5。5，地震作用5、5.4,原规范规定烟囱高度不超过100m时,可采用简化方法计算水平地震力.简化计算与实际结果误差较大.特别是自振周期相差会达到50。随着计算机普及和发展 应该全部采用振型分解反应谱法进行计算。本次规范修改取消了简化计算方法.5.5 5、本规范给出的烟囱在竖向地震作用下的计算方法 是根据冲量原理推导的 对于烟囱等高耸构筑物 根据上述理论，推导出的竖向地震作用计算公式。5.5,5、2,和公式 5 5、5。3.用这两个公式计算的竖向地震力的绝对值，沿高度的分布规律为,在烟囱上部和下部相对较小，而在烟囱中下部h，3附近，在烟囱质量重心处.竖向地震力最大,对公式,5、5 5。2,进行整理得、由公式 5 5、5 3 可以看出、竖向地震力与结构自重荷载的比值,自下而上呈线性增大规律.这与地震震害及地震时在高层建筑上的实测结果是相符合的.针对上述计算公式,规范组进行了验证性试验。做了180m钢筋混凝土烟囱和45m砖烟囱模拟试验、模型比例分别为1，40和1。15、竖向地震力沿高度的分布规律、试验结果与理论计算结果吻合较好.见图3,其最大竖向地震力的绝对值。发生在烟囱质量重心处，在烟囱的上部和下部相对较小,图3 试验与理论计算竖向地震力比较 注 89。抗震规范指原国家标准。建筑抗震设计规范，GBJ、11、89。为了偏于安全,本规范规定,烟囱根部取FEv0,0、75αvmaxGE。而其余截面按公式、5，5 5,2 计算,但在烟囱下部 当计算的竖向地震力小于FEv0时、取等于FEv0 见图4,图4.本规范竖向地震力分布 用本规范提出的竖向地震力计算方法得到的竖向地震作用，与原国家标准。建筑抗震设计规范，GBJ,11、89计算的竖向地震作用对比如下,1.建筑抗震设计规范、GBJ,11,89给出的竖向地震力最大值在烟囱根部、数值为、符号意义见该规范、同时该规范第11，1。5条规定、烟囱竖向地震作用效应的增大系数，采用2 5,因此烟囱根部最大竖向地震力标准值为、式中、a 设计基本地震加速度 见现行国家标准。建筑抗震设计规范、GB,50011。g。重力加速度,2,本规范最大竖向地震力标准值发生在烟囱中下部 数值为 3、将结构弹性恢复系数代入公式。10,得到两种计算方法计算的竖向地震力最大值比较，见表2，表2。两种计算方法得到的竖向地震力最大值比较。可见,对于砖烟囱和钢筋混凝土烟囱而言，两种计算方法所得竖向地震力最大值基本相等 两种计算方法的最大区别。在于竖向地震作用的最大值位置不在同一点、用本规范给出的计算方法计算的最大竖向地震力、发生在大约距烟囱根部h。3处，因此.在上部约2h、3范围内,按本规范计算的竖向地震力较，建筑抗震设计规范,GBJ 11、89计算结果偏大。这是符合震害规律的，5，5,6。对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒.其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂 或支承，平台传递给内筒.因此 在竖向地震作用计算时。可以把悬挂 或支承 平台作为排烟筒根部，自由端作为顶部按规范公式进行计算，无论是水平地震 还是竖向地震，它们对地面上除刚体外的结构物都具有一定的动力放大作用。这种动力放大效应沿结构高度不是固定的、而是变化的,变化规律是自下而上逐渐增大。美国圣费尔南多地震、在近十座多层及高层建筑上、测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大。最大值为地面加速度的4倍.1995年日本阪神地震时.在高层建筑上、也测到同样规律.但在高耸构筑物上，还没有地震实测值,烟囱设计规范.编写组进行的烟囱模型竖向地震响应试验、测试了竖向地震作用沿高度的变化规律 烟囱模型顶部地震加速度放大倍数约为6倍 8倍,烟囱各点竖向地震加速度为.式中,avi。av0 分别表示烟囱各截面和地面竖向加速度值.由上式可得各截面竖向地震加速度放大系数为,