5、5,地震作用5，5,4、原规范规定烟囱高度不超过100m时、可采用简化方法计算水平地震力.简化计算与实际结果误差较大 特别是自振周期相差会达到50。随着计算机普及和发展.应该全部采用振型分解反应谱法进行计算，本次规范修改取消了简化计算方法，5、5、5，本规范给出的烟囱在竖向地震作用下的计算方法 是根据冲量原理推导的，对于烟囱等高耸构筑物、根据上述理论 推导出的竖向地震作用计算公式.5、5。5 2。和公式、5，5,5，3 用这两个公式计算的竖向地震力的绝对值 沿高度的分布规律为，在烟囱上部和下部相对较小、而在烟囱中下部h，3附近，在烟囱质量重心处.竖向地震力最大，对公式，5、5，5。2.进行整理得，由公式.5，5。5 3 可以看出。竖向地震力与结构自重荷载的比值，自下而上呈线性增大规律 这与地震震害及地震时在高层建筑上的实测结果是相符合的、针对上述计算公式,规范组进行了验证性试验.做了180m钢筋混凝土烟囱和45m砖烟囱模拟试验。模型比例分别为1、40和1，15,竖向地震力沿高度的分布规律。试验结果与理论计算结果吻合较好，见图3，其最大竖向地震力的绝对值、发生在烟囱质量重心处。在烟囱的上部和下部相对较小 图3，试验与理论计算竖向地震力比较。注.89 抗震规范指原国家标准，建筑抗震设计规范,GBJ,11，89、为了偏于安全，本规范规定、烟囱根部取FEv0 0，75αvmaxGE、而其余截面按公式.5 5、5，2、计算 但在烟囱下部 当计算的竖向地震力小于FEv0时。取等于FEv0，见图4,图4。本规范竖向地震力分布.用本规范提出的竖向地震力计算方法得到的竖向地震作用。与原国家标准。建筑抗震设计规范。GBJ，11,89计算的竖向地震作用对比如下，1。建筑抗震设计规范，GBJ,11,89给出的竖向地震力最大值在烟囱根部、数值为,符号意义见该规范.同时该规范第11。1，5条规定.烟囱竖向地震作用效应的增大系数,采用2.5 因此烟囱根部最大竖向地震力标准值为，式中，a.设计基本地震加速度.见现行国家标准。建筑抗震设计规范、GB 50011 g，重力加速度,2。本规范最大竖向地震力标准值发生在烟囱中下部 数值为，3、将结构弹性恢复系数代入公式、10 得到两种计算方法计算的竖向地震力最大值比较、见表2。表2，两种计算方法得到的竖向地震力最大值比较，可见。对于砖烟囱和钢筋混凝土烟囱而言.两种计算方法所得竖向地震力最大值基本相等 两种计算方法的最大区别、在于竖向地震作用的最大值位置不在同一点.用本规范给出的计算方法计算的最大竖向地震力。发生在大约距烟囱根部h.3处 因此.在上部约2h.3范围内，按本规范计算的竖向地震力较,建筑抗震设计规范、GBJ。11、89计算结果偏大。这是符合震害规律的.5.5,6.对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒。其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂，或支承 平台传递给内筒，因此 在竖向地震作用计算时,可以把悬挂。或支承，平台作为排烟筒根部 自由端作为顶部按规范公式进行计算。无论是水平地震.还是竖向地震。它们对地面上除刚体外的结构物都具有一定的动力放大作用、这种动力放大效应沿结构高度不是固定的。而是变化的、变化规律是自下而上逐渐增大 美国圣费尔南多地震，在近十座多层及高层建筑上 测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大,最大值为地面加速度的4倍 1995年日本阪神地震时,在高层建筑上 也测到同样规律，但在高耸构筑物上、还没有地震实测值.烟囱设计规范,编写组进行的烟囱模型竖向地震响应试验。测试了竖向地震作用沿高度的变化规律。烟囱模型顶部地震加速度放大倍数约为6倍 8倍，烟囱各点竖向地震加速度为。式中,avi。av0、分别表示烟囱各截面和地面竖向加速度值。由上式可得各截面竖向地震加速度放大系数为、