12.5、壳体基础计算12、5，1,壳体基础的外形尺寸，图12。5、1 应按下列规定确定，1 倒锥壳。下壳，的控制尺寸r2应按下列公式确定 图12，5.1。正倒锥组合壳基础1 上环梁，2.正锥壳,3,倒锥壳式中，Gk.基础自重标准值和至埋深z2处的土重标准值之和 kN，pkmax,pkmin，分别为下壳经向长度内，沿环向。r2处。单位长度范围内,在水平投影面上的最大和最小地基反力标准值.kN、m 2,下壳经向水平投影宽度l可按下列公式确定 式中 pk,在荷载标准值作用下。下壳经向水平投影宽度l和沿半径为r2的环向单位弧长范围内产生的总地基反力标准值 kN。m θ0。地基塑性区对应的方位角、可根据e,r2查表12.5.1.e。Mk。Nk Gk.表12,5 1，θ0与e，r2的对应值,3.下壳内.外半径r3。r1可按下列公式确定、4，下壳与上壳.正锥壳。相交边缘处的下壳有效厚度h可按下列公式确定、式中、Qc.下壳最大剪力 N，计算时不计下壳自重、ƒt。混凝土的抗拉强度设计值、N。mm2.p1、在荷载设计值作用下。下壳经向水平投影宽度l和沿半径为r2的环向单位弧长范围内产生的总地基反力设计值,kN、m、按本规范公式 12.5、1,5,计算。其中Gk.Nk采用设计值，12 5，2、正倒锥组合壳体基础的计算可按下列原则进行、1。正锥壳，上壳,可按无矩理论计算,2 倒锥壳。下壳,可按极限平衡理论计算 12，5 3.正锥壳的经。环向薄膜内力.可按下列公式计算 式中,N1，M1，分别为壳上边缘处总的垂直力,kN,和弯矩设计值。kN。m、Na、Nθ.分别为壳体计算截面处单位长度的经向 环向薄膜力。kN.H1,作用于壳上边缘的水平剪力设计值。kN。ra、r，分别为壳体上边缘及计算截面的水平半径.m 图12,5。1,α.壳面与水平面的夹角 图12 5,1 12，5 4,倒锥壳的计算，可按下列步骤进行.1。倒锥壳水平投影面上的最大土反力qymax可按下列公式计算,图12。5,4、1。图12，5，4.1、倒锥壳土反力式中，qymax,倒锥壳水平投影面上的最大土反力.kN、mm2 φ0、土的计算内摩擦角,φ。土的实际内摩擦角,c0、土的计算黏聚力.c 土的实际黏聚力、γ0。土的重力密度 kN。mm3。H0。作用在bc面上总的被动土压力，kN。Q0 作用在bc面上总的剪切力.kN.2、壳体特征系数Cs。当Cs,2时应为短壳,Cs。2时应为长壳,Cs可按下式计算,式中,h.为倒锥壳与正锥壳相交处倒锥壳的厚度，m.3.倒锥壳内力，图12。5。4,2。可按下列公式计算，图12.5 4、2,几何尺寸，1。当为短壳时 环向拉力Nθ。2.当为长壳时,图12。5,4。3 图12 5.4 3，长壳环向压 拉力分布a.b 分别为下壳外部和内部环向拉。压合力作用点间的距离 环向拉力Nθ1.12,5，5。组合壳上环梁的内力可按下列公式计算、图12，5 5 式中,NθM。环梁的环向力 kN。以受拉为正.Ma、环梁单位长度上的扭矩.kN m、围绕环梁截面重心以顺时针方向转动为正。Mθ 环梁的环向弯矩，kN,m、以下表面受拉为正.Naai。Nabi.分别为第i个.i 1代表烟囱筒壁，i、3代表基础的正锥壳。壳体小径边缘和大径边缘处单位长度上的薄膜经向力.kN，以受拉为正，re,环梁截面重心处的半径,m,ei 分别为壳体 i。1 3.的薄膜经向力至环梁截面重心的距离。m。图12、5。5.图12，5、5。上环梁受力12，5。6，组合壳体基础底部构件的冲切强度 可按本规范第12、4 2条、第12.4。4条的有关规定计算.冲切破坏锥体斜截面的下边圆周长Sx和冲切破坏锥体以外的荷载Qc,图12，5.6,应按下列公式计算、图12.5.6 正倒锥组合壳，1.验算外边缘时.2,验算内边缘时、式中 h0,计算截面的有效高度、m、