5。2 风荷载5,2.2，5 2,3。塔架内有三个或四个排烟筒时、排烟筒的风荷载体型系数。目前有关资料很少、且缺乏通用性.因此,在条文中规定，应进行模拟试验来确定 当然,这样规定将给设计工作带来一定困难 因此,在此介绍一些情况，可供设计时参考 1、上海东方明珠电视塔塔身为三柱式 设计前进行了模拟风洞试验，试件直径30mm,高200mm 柱间净距0,75d、相当于φ.0,727、风速17m，s、测定结果如图1、图1。三筒风洞试验 最大体型系数出现在图1，a 所示风向。以整体系数来表示。μs、3、34.2，75、1。21，根据各国的试验结果,当迎风面挡风系数φ，0 5时 μs值随着φ的增大而增大 特别是在d、V，6m2。s时,遵守这一规律，对于三个排烟筒一般均属于φ，0 5、d。V。6m2，s的情况,d为管径 V为风速、因此,在无法进行试验的情况下、对三个排烟筒的整体风荷载体型系数、可取，μs，1。0.4φ、4.2。四个排烟筒的情况,日本做过风洞试验，该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的、排烟筒布置情况如图2、图2.四筒式布置,经试验后确定排烟筒的体型系数μs，1.10。这个数值比圆管塔架的μs要小一些、但有一定参考价值、在无条件试验时。四筒式排烟筒的μs值.可参考下式。0.风攻角时 μs 1.0,2φ.5。45.风攻角时，μs 1。2.1。0 1φ，6.3。关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题 各国规范均未考虑 原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验,塔内为两个排烟筒的情况下 在某些风向下 塔架反而使烟囱体型系数有所增大.但一般情况。排烟筒体型系数大致降低0,09。0 13 平均降低0、11。因此,一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用、5。2.4 本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定.近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏。但在烟囱使用情况调查中,发现钢筋混凝土烟囱上部、普遍出现水平裂缝 这除了与温度作用有关外 也不能排除与横风向风振有关.对于钢烟囱,由于阻尼系数较小、往往横风向风振起控制作用.因此考虑横风向风振是必要的 5、2，5,基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值.实践证明，横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下 因此要求进行验算，5，2。7、上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱，其上部环向风弯矩较大、需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸，本次规范修订增加了相关计算内容