5.2.风荷载5。2 2 5 2,3、塔架内有三个或四个排烟筒时。排烟筒的风荷载体型系数 目前有关资料很少.且缺乏通用性、因此、在条文中规定.应进行模拟试验来确定。当然,这样规定将给设计工作带来一定困难,因此.在此介绍一些情况 可供设计时参考.1 上海东方明珠电视塔塔身为三柱式,设计前进行了模拟风洞试验。试件直径30mm。高200mm.柱间净距0,75d、相当于φ、0,727 风速17m,s,测定结果如图1.图1 三筒风洞试验.最大体型系数出现在图1 a。所示风向.以整体系数来表示、μs，3 34.2。75，1,21 根据各国的试验结果、当迎风面挡风系数φ,0,5时,μs值随着φ的增大而增大、特别是在d。V.6m2，s时、遵守这一规律，对于三个排烟筒一般均属于φ，0 5，d、V。6m2，s的情况、d为管径，V为风速 因此，在无法进行试验的情况下,对三个排烟筒的整体风荷载体型系数 可取,μs。1、0，4φ 4，2、四个排烟筒的情况，日本做过风洞试验 该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的 排烟筒布置情况如图2。图2.四筒式布置。经试验后确定排烟筒的体型系数μs.1、10,这个数值比圆管塔架的μs要小一些。但有一定参考价值、在无条件试验时.四筒式排烟筒的μs值,可参考下式,0,风攻角时.μs。1。0 2φ,5.45、风攻角时 μs，1.2、1 0 1φ、6。3。关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题，各国规范均未考虑,原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验、塔内为两个排烟筒的情况下。在某些风向下，塔架反而使烟囱体型系数有所增大.但一般情况、排烟筒体型系数大致降低0、09.0.13.平均降低0.11,因此,一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用 5,2、4 本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定、近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏.但在烟囱使用情况调查中,发现钢筋混凝土烟囱上部,普遍出现水平裂缝。这除了与温度作用有关外,也不能排除与横风向风振有关.对于钢烟囱,由于阻尼系数较小，往往横风向风振起控制作用.因此考虑横风向风振是必要的、5。2.5 基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值 实践证明 横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下，因此要求进行验算，5，2、7、上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱,其上部环向风弯矩较大，需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸.本次规范修订增加了相关计算内容。