5，2.风荷载5,2。2.5、2。3，塔架内有三个或四个排烟筒时，排烟筒的风荷载体型系数、目前有关资料很少,且缺乏通用性.因此 在条文中规定，应进行模拟试验来确定 当然，这样规定将给设计工作带来一定困难 因此。在此介绍一些情况,可供设计时参考、1.上海东方明珠电视塔塔身为三柱式、设计前进行了模拟风洞试验。试件直径30mm。高200mm。柱间净距0.75d.相当于φ，0、727。风速17m。s、测定结果如图1,图1,三筒风洞试验.最大体型系数出现在图1,a,所示风向.以整体系数来表示,μs 3，34，2.75，1,21。根据各国的试验结果.当迎风面挡风系数φ.0.5时.μs值随着φ的增大而增大 特别是在d。V 6m2 s时、遵守这一规律.对于三个排烟筒一般均属于φ，0 5 d,V,6m2 s的情况、d为管径。V为风速.因此，在无法进行试验的情况下.对三个排烟筒的整体风荷载体型系数、可取、μs、1。0，4φ,4。2。四个排烟筒的情况,日本做过风洞试验。该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的、排烟筒布置情况如图2。图2 四筒式布置 经试验后确定排烟筒的体型系数μs,1、10,这个数值比圆管塔架的μs要小一些。但有一定参考价值 在无条件试验时、四筒式排烟筒的μs值,可参考下式，0,风攻角时、μs。1.0,2φ、5.45、风攻角时，μs 1.2、1 0 1φ、6，3.关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题,各国规范均未考虑、原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验、塔内为两个排烟筒的情况下.在某些风向下。塔架反而使烟囱体型系数有所增大.但一般情况.排烟筒体型系数大致降低0,09,0,13,平均降低0.11 因此.一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用.5.2。4、本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定,近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏 但在烟囱使用情况调查中、发现钢筋混凝土烟囱上部,普遍出现水平裂缝，这除了与温度作用有关外、也不能排除与横风向风振有关，对于钢烟囱 由于阻尼系数较小 往往横风向风振起控制作用.因此考虑横风向风振是必要的。5 2,5,基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值、实践证明、横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下、因此要求进行验算 5，2、7、上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱,其上部环向风弯矩较大.需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸.本次规范修订增加了相关计算内容