5、2 风荷载5，2、2 5.2。3,塔架内有三个或四个排烟筒时 排烟筒的风荷载体型系数,目前有关资料很少，且缺乏通用性 因此、在条文中规定，应进行模拟试验来确定,当然.这样规定将给设计工作带来一定困难.因此，在此介绍一些情况、可供设计时参考，1,上海东方明珠电视塔塔身为三柱式,设计前进行了模拟风洞试验 试件直径30mm。高200mm。柱间净距0 75d，相当于φ,0.727 风速17m.s.测定结果如图1 图1，三筒风洞试验 最大体型系数出现在图1,a，所示风向.以整体系数来表示，μs，3 34,2，75.1。21、根据各国的试验结果.当迎风面挡风系数φ 0,5时,μs值随着φ的增大而增大.特别是在d.V。6m2 s时、遵守这一规律、对于三个排烟筒一般均属于φ,0。5，d,V,6m2。s的情况，d为管径 V为风速.因此、在无法进行试验的情况下 对三个排烟筒的整体风荷载体型系数。可取.μs 1,0 4φ,4。2，四个排烟筒的情况,日本做过风洞试验.该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的，排烟筒布置情况如图2 图2.四筒式布置，经试验后确定排烟筒的体型系数μs.1,10.这个数值比圆管塔架的μs要小一些，但有一定参考价值 在无条件试验时，四筒式排烟筒的μs值,可参考下式、0,风攻角时,μs。1,0，2φ。5.45.风攻角时，μs 1，2、1。0，1φ,6 3.关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题.各国规范均未考虑 原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验，塔内为两个排烟筒的情况下、在某些风向下,塔架反而使烟囱体型系数有所增大、但一般情况。排烟筒体型系数大致降低0 09.0.13。平均降低0 11.因此、一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用，5 2.4，本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定 近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏 但在烟囱使用情况调查中 发现钢筋混凝土烟囱上部、普遍出现水平裂缝,这除了与温度作用有关外、也不能排除与横风向风振有关，对于钢烟囱。由于阻尼系数较小，往往横风向风振起控制作用.因此考虑横风向风振是必要的、5,2,5 基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值.实践证明、横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下，因此要求进行验算，5.2 7 上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱，其上部环向风弯矩较大 需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸。本次规范修订增加了相关计算内容、