5.2、风荷载5、2,2 5.2 3,塔架内有三个或四个排烟筒时.排烟筒的风荷载体型系数、目前有关资料很少,且缺乏通用性.因此 在条文中规定、应进行模拟试验来确定,当然、这样规定将给设计工作带来一定困难，因此 在此介绍一些情况.可供设计时参考 1、上海东方明珠电视塔塔身为三柱式、设计前进行了模拟风洞试验。试件直径30mm 高200mm。柱间净距0.75d 相当于φ,0、727，风速17m,s.测定结果如图1、图1、三筒风洞试验、最大体型系数出现在图1.a.所示风向、以整体系数来表示.μs 3 34.2 75，1。21、根据各国的试验结果,当迎风面挡风系数φ,0，5时、μs值随着φ的增大而增大 特别是在d、V。6m2。s时、遵守这一规律、对于三个排烟筒一般均属于φ，0 5、d。V.6m2、s的情况。d为管径,V为风速、因此.在无法进行试验的情况下 对三个排烟筒的整体风荷载体型系数。可取 μs.1,0.4φ，4、2,四个排烟筒的情况。日本做过风洞试验 该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的 排烟筒布置情况如图2、图2.四筒式布置.经试验后确定排烟筒的体型系数μs 1.10,这个数值比圆管塔架的μs要小一些.但有一定参考价值，在无条件试验时，四筒式排烟筒的μs值，可参考下式,0,风攻角时。μs.1 0。2φ。5,45。风攻角时 μs、1、2、1 0,1φ 6.3。关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题。各国规范均未考虑.原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验。塔内为两个排烟筒的情况下，在某些风向下 塔架反而使烟囱体型系数有所增大，但一般情况。排烟筒体型系数大致降低0。09、0、13。平均降低0。11，因此，一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用,5.2。4 本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定，近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏.但在烟囱使用情况调查中.发现钢筋混凝土烟囱上部,普遍出现水平裂缝.这除了与温度作用有关外 也不能排除与横风向风振有关,对于钢烟囱,由于阻尼系数较小。往往横风向风振起控制作用,因此考虑横风向风振是必要的、5.2、5、基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值，实践证明，横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下,因此要求进行验算、5,2.7,上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱、其上部环向风弯矩较大。需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸、本次规范修订增加了相关计算内容.