5，2。风荷载5.2,2，5,2 3，塔架内有三个或四个排烟筒时。排烟筒的风荷载体型系数、目前有关资料很少,且缺乏通用性 因此，在条文中规定。应进行模拟试验来确定,当然、这样规定将给设计工作带来一定困难。因此 在此介绍一些情况,可供设计时参考、1。上海东方明珠电视塔塔身为三柱式 设计前进行了模拟风洞试验 试件直径30mm.高200mm。柱间净距0 75d.相当于φ，0，727 风速17m、s。测定结果如图1、图1。三筒风洞试验,最大体型系数出现在图1，a。所示风向 以整体系数来表示.μs，3.34,2 75。1 21，根据各国的试验结果.当迎风面挡风系数φ,0,5时,μs值随着φ的增大而增大 特别是在d.V,6m2。s时.遵守这一规律，对于三个排烟筒一般均属于φ。0 5、d.V，6m2，s的情况 d为管径，V为风速 因此、在无法进行试验的情况下,对三个排烟筒的整体风荷载体型系数。可取。μs、1.0。4φ。4.2,四个排烟筒的情况,日本做过风洞试验,该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的、排烟筒布置情况如图2、图2 四筒式布置。经试验后确定排烟筒的体型系数μs.1，10，这个数值比圆管塔架的μs要小一些 但有一定参考价值。在无条件试验时,四筒式排烟筒的μs值.可参考下式、0.风攻角时,μs。1,0 2φ 5。45。风攻角时.μs，1,2。1，0 1φ。6，3、关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题。各国规范均未考虑，原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验,塔内为两个排烟筒的情况下，在某些风向下，塔架反而使烟囱体型系数有所增大.但一般情况,排烟筒体型系数大致降低0 09，0 13,平均降低0，11，因此.一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用.5.2，4.本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定、近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏。但在烟囱使用情况调查中,发现钢筋混凝土烟囱上部。普遍出现水平裂缝.这除了与温度作用有关外 也不能排除与横风向风振有关 对于钢烟囱，由于阻尼系数较小。往往横风向风振起控制作用、因此考虑横风向风振是必要的.5、2、5,基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值,实践证明。横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下,因此要求进行验算.5，2。7。上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱，其上部环向风弯矩较大。需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸。本次规范修订增加了相关计算内容.