5。2，风荷载5,2 2，5 2 3、塔架内有三个或四个排烟筒时，排烟筒的风荷载体型系数。目前有关资料很少 且缺乏通用性,因此.在条文中规定，应进行模拟试验来确定、当然 这样规定将给设计工作带来一定困难 因此，在此介绍一些情况。可供设计时参考。1 上海东方明珠电视塔塔身为三柱式。设计前进行了模拟风洞试验。试件直径30mm，高200mm，柱间净距0、75d。相当于φ。0、727.风速17m。s，测定结果如图1。图1,三筒风洞试验.最大体型系数出现在图1。a、所示风向，以整体系数来表示 μs.3 34，2 75。1、21,根据各国的试验结果。当迎风面挡风系数φ.0、5时、μs值随着φ的增大而增大、特别是在d V，6m2、s时。遵守这一规律 对于三个排烟筒一般均属于φ,0、5，d.V.6m2、s的情况 d为管径 V为风速 因此，在无法进行试验的情况下 对三个排烟筒的整体风荷载体型系数，可取、μs.1。0.4φ，4.2。四个排烟筒的情况，日本做过风洞试验，该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的,排烟筒布置情况如图2.图2，四筒式布置.经试验后确定排烟筒的体型系数μs、1，10,这个数值比圆管塔架的μs要小一些、但有一定参考价值，在无条件试验时 四筒式排烟筒的μs值，可参考下式 0、风攻角时,μs,1 0。2φ,5。45，风攻角时 μs。1，2,1、0、1φ。6，3。关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题.各国规范均未考虑 原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验.塔内为两个排烟筒的情况下、在某些风向下，塔架反而使烟囱体型系数有所增大,但一般情况,排烟筒体型系数大致降低0,09,0 13。平均降低0 11,因此.一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用，5.2.4,本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定，近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏,但在烟囱使用情况调查中.发现钢筋混凝土烟囱上部。普遍出现水平裂缝.这除了与温度作用有关外 也不能排除与横风向风振有关 对于钢烟囱.由于阻尼系数较小、往往横风向风振起控制作用。因此考虑横风向风振是必要的。5、2,5,基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值.实践证明.横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下、因此要求进行验算,5、2,7。上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱 其上部环向风弯矩较大 需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸 本次规范修订增加了相关计算内容,