5.2.风荷载5、2，2，5.2，3 塔架内有三个或四个排烟筒时,排烟筒的风荷载体型系数,目前有关资料很少、且缺乏通用性，因此 在条文中规定，应进行模拟试验来确定 当然，这样规定将给设计工作带来一定困难,因此,在此介绍一些情况 可供设计时参考、1，上海东方明珠电视塔塔身为三柱式.设计前进行了模拟风洞试验.试件直径30mm。高200mm.柱间净距0 75d、相当于φ，0.727。风速17m。s,测定结果如图1.图1。三筒风洞试验,最大体型系数出现在图1、a,所示风向。以整体系数来表示、μs、3、34、2，75、1.21,根据各国的试验结果。当迎风面挡风系数φ,0.5时,μs值随着φ的增大而增大.特别是在d,V，6m2，s时，遵守这一规律,对于三个排烟筒一般均属于φ,0.5、d，V 6m2 s的情况。d为管径、V为风速、因此、在无法进行试验的情况下、对三个排烟筒的整体风荷载体型系数、可取。μs。1，0、4φ，4,2,四个排烟筒的情况、日本做过风洞试验,该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的、排烟筒布置情况如图2.图2，四筒式布置、经试验后确定排烟筒的体型系数μs、1、10.这个数值比圆管塔架的μs要小一些、但有一定参考价值。在无条件试验时.四筒式排烟筒的μs值。可参考下式、0,风攻角时.μs.1，0，2φ 5、45，风攻角时.μs,1 2。1，0、1φ，6.3、关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题.各国规范均未考虑，原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验。塔内为两个排烟筒的情况下、在某些风向下 塔架反而使烟囱体型系数有所增大，但一般情况 排烟筒体型系数大致降低0。09、0,13。平均降低0、11,因此，一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用,5，2 4,本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定.近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏 但在烟囱使用情况调查中，发现钢筋混凝土烟囱上部 普遍出现水平裂缝,这除了与温度作用有关外。也不能排除与横风向风振有关。对于钢烟囱.由于阻尼系数较小.往往横风向风振起控制作用、因此考虑横风向风振是必要的,5。2 5，基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值,实践证明 横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下.因此要求进行验算。5,2 7。上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱。其上部环向风弯矩较大、需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸,本次规范修订增加了相关计算内容、