5 2，风荷载5、2 2 5、2、3.塔架内有三个或四个排烟筒时.排烟筒的风荷载体型系数，目前有关资料很少。且缺乏通用性，因此、在条文中规定.应进行模拟试验来确定,当然,这样规定将给设计工作带来一定困难.因此、在此介绍一些情况、可供设计时参考。1，上海东方明珠电视塔塔身为三柱式。设计前进行了模拟风洞试验.试件直径30mm 高200mm.柱间净距0。75d,相当于φ.0.727、风速17m。s。测定结果如图1、图1.三筒风洞试验,最大体型系数出现在图1.a、所示风向.以整体系数来表示，μs,3。34 2、75.1。21、根据各国的试验结果,当迎风面挡风系数φ 0。5时。μs值随着φ的增大而增大，特别是在d。V 6m2 s时.遵守这一规律、对于三个排烟筒一般均属于φ 0、5。d、V.6m2。s的情况,d为管径、V为风速,因此 在无法进行试验的情况下.对三个排烟筒的整体风荷载体型系数。可取.μs.1，0,4φ，4、2,四个排烟筒的情况，日本做过风洞试验，该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的 排烟筒布置情况如图2、图2 四筒式布置,经试验后确定排烟筒的体型系数μs,1，10。这个数值比圆管塔架的μs要小一些。但有一定参考价值,在无条件试验时。四筒式排烟筒的μs值 可参考下式 0，风攻角时.μs 1。0.2φ，5,45 风攻角时,μs，1。2,1 0。1φ.6、3，关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题 各国规范均未考虑。原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验 塔内为两个排烟筒的情况下。在某些风向下。塔架反而使烟囱体型系数有所增大,但一般情况,排烟筒体型系数大致降低0，09、0，13、平均降低0、11.因此,一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用.5、2。4。本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定 近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏，但在烟囱使用情况调查中 发现钢筋混凝土烟囱上部、普遍出现水平裂缝。这除了与温度作用有关外 也不能排除与横风向风振有关.对于钢烟囱，由于阻尼系数较小，往往横风向风振起控制作用，因此考虑横风向风振是必要的 5,2、5、基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值，实践证明 横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下。因此要求进行验算 5 2、7,上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱.其上部环向风弯矩较大 需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸 本次规范修订增加了相关计算内容