5.2。风荷载5,2、2，5.2，3、塔架内有三个或四个排烟筒时 排烟筒的风荷载体型系数.目前有关资料很少 且缺乏通用性,因此，在条文中规定,应进行模拟试验来确定，当然,这样规定将给设计工作带来一定困难。因此。在此介绍一些情况.可供设计时参考，1.上海东方明珠电视塔塔身为三柱式 设计前进行了模拟风洞试验.试件直径30mm,高200mm、柱间净距0 75d、相当于φ,0,727。风速17m s,测定结果如图1。图1,三筒风洞试验.最大体型系数出现在图1、a。所示风向,以整体系数来表示,μs、3、34、2、75。1,21。根据各国的试验结果。当迎风面挡风系数φ.0 5时,μs值随着φ的增大而增大，特别是在d，V、6m2,s时.遵守这一规律、对于三个排烟筒一般均属于φ、0 5 d，V 6m2，s的情况、d为管径.V为风速.因此、在无法进行试验的情况下 对三个排烟筒的整体风荷载体型系数。可取，μs、1、0。4φ。4、2.四个排烟筒的情况 日本做过风洞试验,该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的，排烟筒布置情况如图2 图2.四筒式布置、经试验后确定排烟筒的体型系数μs,1。10 这个数值比圆管塔架的μs要小一些 但有一定参考价值.在无条件试验时，四筒式排烟筒的μs值,可参考下式.0 风攻角时,μs，1,0.2φ、5，45 风攻角时,μs.1，2，1 0,1φ。6。3。关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题,各国规范均未考虑 原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验.塔内为两个排烟筒的情况下、在某些风向下.塔架反而使烟囱体型系数有所增大。但一般情况 排烟筒体型系数大致降低0，09、0、13。平均降低0、11、因此 一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用。5、2、4.本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定.近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏，但在烟囱使用情况调查中,发现钢筋混凝土烟囱上部、普遍出现水平裂缝,这除了与温度作用有关外,也不能排除与横风向风振有关 对于钢烟囱 由于阻尼系数较小、往往横风向风振起控制作用.因此考虑横风向风振是必要的,5、2,5 基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值、实践证明.横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下.因此要求进行验算.5.2 7。上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱、其上部环向风弯矩较大，需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸.本次规范修订增加了相关计算内容、