5.2 风荷载5。2，2.5，2.3,塔架内有三个或四个排烟筒时，排烟筒的风荷载体型系数,目前有关资料很少.且缺乏通用性,因此 在条文中规定、应进行模拟试验来确定。当然,这样规定将给设计工作带来一定困难、因此.在此介绍一些情况 可供设计时参考，1.上海东方明珠电视塔塔身为三柱式,设计前进行了模拟风洞试验，试件直径30mm 高200mm 柱间净距0，75d.相当于φ，0。727。风速17m，s,测定结果如图1，图1,三筒风洞试验,最大体型系数出现在图1.a.所示风向、以整体系数来表示.μs 3,34。2、75 1。21，根据各国的试验结果，当迎风面挡风系数φ，0、5时 μs值随着φ的增大而增大,特别是在d.V，6m2 s时,遵守这一规律.对于三个排烟筒一般均属于φ，0。5.d。V 6m2。s的情况 d为管径。V为风速.因此，在无法进行试验的情况下.对三个排烟筒的整体风荷载体型系数 可取.μs、1.0 4φ,4 2。四个排烟筒的情况，日本做过风洞试验。该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的.排烟筒布置情况如图2、图2，四筒式布置 经试验后确定排烟筒的体型系数μs。1.10。这个数值比圆管塔架的μs要小一些,但有一定参考价值 在无条件试验时.四筒式排烟筒的μs值，可参考下式 0.风攻角时,μs。1,0，2φ,5 45，风攻角时.μs。1、2、1.0、1φ,6，3,关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题.各国规范均未考虑，原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验.塔内为两个排烟筒的情况下、在某些风向下。塔架反而使烟囱体型系数有所增大 但一般情况.排烟筒体型系数大致降低0,09。0.13.平均降低0.11,因此、一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用、5,2 4,本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定.近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏。但在烟囱使用情况调查中 发现钢筋混凝土烟囱上部、普遍出现水平裂缝 这除了与温度作用有关外，也不能排除与横风向风振有关 对于钢烟囱、由于阻尼系数较小。往往横风向风振起控制作用 因此考虑横风向风振是必要的.5，2.5，基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值、实践证明 横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下，因此要求进行验算。5、2。7。上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱,其上部环向风弯矩较大.需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸 本次规范修订增加了相关计算内容,