5 2 风荷载5 2,2，5.2.3 塔架内有三个或四个排烟筒时、排烟筒的风荷载体型系数,目前有关资料很少。且缺乏通用性、因此、在条文中规定、应进行模拟试验来确定 当然。这样规定将给设计工作带来一定困难 因此、在此介绍一些情况。可供设计时参考、1、上海东方明珠电视塔塔身为三柱式、设计前进行了模拟风洞试验。试件直径30mm,高200mm,柱间净距0，75d、相当于φ。0,727.风速17m。s,测定结果如图1，图1、三筒风洞试验,最大体型系数出现在图1,a。所示风向,以整体系数来表示,μs，3、34。2,75，1 21。根据各国的试验结果，当迎风面挡风系数φ、0,5时、μs值随着φ的增大而增大,特别是在d，V。6m2,s时,遵守这一规律。对于三个排烟筒一般均属于φ、0、5,d,V、6m2，s的情况 d为管径。V为风速 因此。在无法进行试验的情况下。对三个排烟筒的整体风荷载体型系数 可取.μs 1 0、4φ、4、2 四个排烟筒的情况，日本做过风洞试验.该试验是为某电厂200m塔架式钢烟囱而做的 排烟筒布置情况如图2,图2 四筒式布置,经试验后确定排烟筒的体型系数μs,1,10，这个数值比圆管塔架的μs要小一些.但有一定参考价值、在无条件试验时 四筒式排烟筒的μs值，可参考下式.0 风攻角时，μs，1,0 2φ、5。45。风攻角时 μs，1、2 1，0,1φ。6、3。关于排烟筒与塔架对μs的互相影响问题.各国规范均未考虑，原冶金部建筑研究总院为宝钢200m塔架式钢烟囱所做的风洞试验,塔内为两个排烟筒的情况下.在某些风向下.塔架反而使烟囱体型系数有所增大 但一般情况、排烟筒体型系数大致降低0。09,0、13，平均降低0，11.因此,一般可不考虑塔架与排烟筒的相互作用，5、2。4、本条对烟囱的横风向风振计算作了具体规定.近年来虽未发现由于横风向风振导致烟囱破坏，但在烟囱使用情况调查中、发现钢筋混凝土烟囱上部、普遍出现水平裂缝,这除了与温度作用有关外、也不能排除与横风向风振有关,对于钢烟囱.由于阻尼系数较小，往往横风向风振起控制作用。因此考虑横风向风振是必要的 5.2 5 基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值.实践证明，横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下,因此要求进行验算，5，2,7，上口直径较大的钢筋混凝土烟囱和钢烟囱，其上部环向风弯矩较大、需要经过计算确定配筋数量或截面尺寸、本次规范修订增加了相关计算内容