8 3,自立式钢内筒8，3。1。钢内筒和钢筋混凝土外筒的基本自振周期宜符合下式的要求,式中 Tc.钢筋混凝土外筒的基本自振周期。s.Ts、钢内筒的基本自振周期，s。8。3 2。钢内筒长细比应满足下式要求,式中,l0、钢内筒相邻横向支承点间距、m、i 钢内筒截面回转半径。对圆环形截面,取环形截面的平均半径的0，707倍，m,8。3 3。钢内筒基本自振周期可按下式计算、式中。Ts。钢内筒基本自振周期.s。αt.特征系数。当两端铰接支承、αt.0，637.当一端固定 一端铰,αt,0，408，当两端固定支承.αt 0、281，当一端固定.一端自由、αt,1.786。I,截面惯性矩、m4，计算时、不计入截面开孔影响、G0 钢内筒单位长度重量、包括保温、防护层等所有结构的自重,N m，lmax,钢内筒相邻横向支承点最大间距.m,E，钢材的弹性模量,N。m2，8。3,4、钢内筒可根据制晃装置处位移、按连续杆件计算钢内筒内力。8.3 5 钢内筒截面设计强度应按下列规定取值,1，钢内筒水平截面抗压强度设计允许值应按下列公式计算，式中、ƒch 钢内筒水平截面抗压强度设计值。N、mm2。ηh,钢内筒水平截面处的曲折系数 当ηh、1,0时、取1，0 ƒt。钢材在温度作用下的抗压强度设计值,N,mm2,l0i。钢内筒计算截面处两相邻横向支承点间距,m 2，钢内筒强度折减系数ζh应按下列公式计算，当C。5，60时、当C，5.60时，式中，C 计算系数、t 内筒筒壁厚度 mm，r。内筒筒壁半径。mm,3,钢内筒水平截面处的抗剪强度设计允许值，应按下式计算。8,3，6。制晃装置计算应符合下列规定。1.自立式和悬挂式钢内筒 内筒与外筒之间的制晃装置承受的力。应根据内外筒变形协调计算.2、当钢内筒采用刚性制晃装置。沿圆周方向4点均匀设置时，钢内筒支承环的弯矩.环向轴力及沿内筒半径方向的剪力、图8。3 6,可按下列公式计算，图8.3.6，支承环受力1、支承环、2，支撑点 当a。r 0.656时.当a r、0,656时,式中 Mmax、支承环的最大弯矩 kN,m,Vmax,支承环沿半径方向的最大剪力、kN Nmax,支承环沿圆周方向的最大拉力,kN.Fk。外筒在k层制晃装置处，传给每一个内筒的最大水平力,kN。可根据变形协调求得.r，钢内筒半径,m、a.支承点的偏心距离.m,8.3。7 钢内筒环向加强环的截面积和截面惯性矩应按下列公式计算，1 正常运行情况下、2，非正常运行情况下、式中.A,环向加强环截面积,m2，I、环向加强环截面惯性矩,m4，l 钢内筒加劲肋间距,m，βt、动力系数、取2。0、pg,正常运行情况下的烟气压力。按本规范第5章规定计算，kN,m2、非正常运行情况下的烟气压力 根据非正常烟气温度按本规范第5章规定计算,kN、m2 8.3.8 钢内筒环向加强环。图8.3,8.截面特性计算中,应计入钢内筒钢板有效高度he,计入面积不应大于加强环截面面积，he可按下式计算，式中，he，钢内筒钢板有效高度,m t，钢内筒钢板厚度,m。图8.3,8，加强环截面1、钢内筒钢板有效高度、2、加劲肋