8,3,自立式钢内筒8 3 1 钢内筒和钢筋混凝土外筒的基本自振周期宜符合下式的要求。式中.Tc。钢筋混凝土外筒的基本自振周期，s，Ts 钢内筒的基本自振周期 s、8 3,2，钢内筒长细比应满足下式要求，式中 l0。钢内筒相邻横向支承点间距。m。i 钢内筒截面回转半径。对圆环形截面。取环形截面的平均半径的0、707倍,m。8 3，3、钢内筒基本自振周期可按下式计算，式中。Ts.钢内筒基本自振周期.s。αt、特征系数。当两端铰接支承,αt 0。637,当一端固定。一端铰、αt，0。408,当两端固定支承 αt 0，281。当一端固定.一端自由.αt。1，786 I,截面惯性矩、m4、计算时,不计入截面开孔影响 G0 钢内筒单位长度重量、包括保温 防护层等所有结构的自重、N,m.lmax。钢内筒相邻横向支承点最大间距,m.E，钢材的弹性模量。N，m2 8,3,4,钢内筒可根据制晃装置处位移,按连续杆件计算钢内筒内力、8 3、5,钢内筒截面设计强度应按下列规定取值。1，钢内筒水平截面抗压强度设计允许值应按下列公式计算,式中。ƒch、钢内筒水平截面抗压强度设计值 N。mm2、ηh,钢内筒水平截面处的曲折系数 当ηh，1 0时,取1。0，ƒt，钢材在温度作用下的抗压强度设计值,N，mm2、l0i 钢内筒计算截面处两相邻横向支承点间距、m。2,钢内筒强度折减系数ζh应按下列公式计算,当C。5、60时。当C。5、60时,式中,C 计算系数，t、内筒筒壁厚度.mm，r、内筒筒壁半径.mm。3.钢内筒水平截面处的抗剪强度设计允许值,应按下式计算，8，3，6、制晃装置计算应符合下列规定，1 自立式和悬挂式钢内筒、内筒与外筒之间的制晃装置承受的力、应根据内外筒变形协调计算、2 当钢内筒采用刚性制晃装置。沿圆周方向4点均匀设置时。钢内筒支承环的弯矩、环向轴力及沿内筒半径方向的剪力。图8,3，6 可按下列公式计算,图8,3、6 支承环受力1 支承环,2 支撑点.当a.r。0.656时 当a.r.0。656时,式中 Mmax。支承环的最大弯矩、kN.m，Vmax、支承环沿半径方向的最大剪力 kN，Nmax，支承环沿圆周方向的最大拉力,kN,Fk、外筒在k层制晃装置处、传给每一个内筒的最大水平力.kN.可根据变形协调求得.r 钢内筒半径 m，a。支承点的偏心距离 m,8.3，7，钢内筒环向加强环的截面积和截面惯性矩应按下列公式计算,1 正常运行情况下.2,非正常运行情况下、式中,A，环向加强环截面积,m2,I 环向加强环截面惯性矩 m4。l 钢内筒加劲肋间距.m。βt,动力系数。取2，0、pg,正常运行情况下的烟气压力。按本规范第5章规定计算 kN m2、非正常运行情况下的烟气压力,根据非正常烟气温度按本规范第5章规定计算,kN、m2,8 3,8、钢内筒环向加强环、图8，3,8。截面特性计算中、应计入钢内筒钢板有效高度he。计入面积不应大于加强环截面面积，he可按下式计算、式中 he.钢内筒钢板有效高度.m.t.钢内筒钢板厚度.m。图8,3。8。加强环截面1,钢内筒钢板有效高度.2.加劲肋