6。3 挠度验算6,3，1。本条给出了考虑滑移效应的,正弯矩作用下钢。混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式,栓钉处于弹性阶段时.荷载。滑移曲线接近直线,本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度 即K。V，s.参见Y,C、Wang，Deflection。of。Steel。Concrete。Composite Beams with，Partial Shear。Interaction。Journal,of、Structural，Engineering.1998.124，10 1159、1165 规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载,滑移曲线的计算模型,s为相对滑移量、单位为mm.根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式 参见Xue。W，C.Static,behavior.and theoretical,model of。stud、shear,connectors、ASCE，Journal of,Bridge,Engineering,2008。134、6 623 634 K、2.Vu。0 97V，6 式中,V.栓钉产生滑移s时承受的剪力，N，Vu、栓钉抗剪承载力，N 在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时，在简支梁全跨长范围内。K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度，正弯矩作用下钢，混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定，1,在正常使用阶段。钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段，2、钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比，3 外荷载作用下,同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率 基于整体和分离体的平衡方程.应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系、建立钢,混凝土组合梁的微段分析模型 如图1所示 图1.钢,混凝土组合梁微段计算模型，图中符号Nc.Vc Mc为混凝土形心处的轴力、剪力.弯矩，Ns,Vs Ms为钢梁形心处的轴力.剪力，弯矩.M为截面总弯矩 q为交界面单位长度上的水平力 按照本规范,国家标准.钢结构设计规范 GB.50017、2003，欧洲规范4、1992、和英国钢结构规范.British,standard。structural，use of，steel。work。in.building，BS.5950,3，1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验.参见何池 预应力组合梁长短期性能研究与时随分析。同济大学硕士学位论文.上海、同济大学 2002,和聂建国。钢、混凝土组合梁强度。变形和裂缝的研究、博士后出站报告 北京,清华大学 1994 中的3根简支钢 混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算，详见,钢.混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告、钢，混凝土组合桥梁设计规范、编制组.2010、结果表明，在P、0,2Pu、0.4Pu时,按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小 在P,0 2Pu.0，4Pu时、挠度计算值和实验值的平均误差均为4.3,平均标准差分别为0,014和0，049、6，3、2、目前国内外规范尚未有针对预应力钢.混凝土组合梁长期变形的计算公式，本条给出了适用于预应力和非预应力钢、混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式，基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系。建立了预应力钢。混凝土组合梁长期变形理论计算模型，推导了长期变形计算公式 详见。体外预应力钢 混凝土组合梁长期性能研究报告、钢。混凝土组合桥梁设计规范.编制组,2010,公式考虑了混凝土收缩 徐变。预应力筋松弛等因素的影响、但过于复杂、不适用于组合梁设计，以组合梁附加变形主要影响因素为参数.引入与时间有关的系数λ,t，和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1.结合1500d预应力钢。混凝土组合梁长期性能试验结果，对原有公式进行了简化，得到本规范式 6。3,2,2,式中计算时刻单位为 d。按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算,并与试验结果和程序计算结果进行了对比 详见.钢，混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告。钢 混凝土组合桥梁设计规范，编制组。2010.结果表明.按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好、且偏于安全.