6，3，挠度验算6,3，1.本条给出了考虑滑移效应的 正弯矩作用下钢.混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式。栓钉处于弹性阶段时,荷载，滑移曲线接近直线 本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度。即K,V、s。参见Y，C。Wang,Deflection，of,Steel，Concrete，Composite、Beams、with.Partial。Shear，Interaction.Journal。of。Structural Engineering，1998.124,10.1159 1165，规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载.滑移曲线的计算模型，s为相对滑移量.单位为mm，根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式，参见Xue。W C、Static。behavior,and.theoretical model,of。stud,shear、connectors。ASCE,Journal,of.Bridge。Engineering、2008，134.6,623 634、K，2.Vu、0 97V。6，式中 V、栓钉产生滑移s时承受的剪力、N Vu.栓钉抗剪承载力 N,在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时 在简支梁全跨长范围内,K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度，正弯矩作用下钢。混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定、1.在正常使用阶段。钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段 2 钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比.3，外荷载作用下,同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率.基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系,建立钢 混凝土组合梁的微段分析模型,如图1所示 图1，钢，混凝土组合梁微段计算模型.图中符号Nc，Vc。Mc为混凝土形心处的轴力.剪力,弯矩，Ns，Vs,Ms为钢梁形心处的轴力.剪力，弯矩 M为截面总弯矩.q为交界面单位长度上的水平力,按照本规范 国家标准、钢结构设计规范,GB。50017。2003、欧洲规范4，1992、和英国钢结构规范、British.standard structural。use of.steel。work in building、BS 5950。3.1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验.参见何池，预应力组合梁长短期性能研究与时随分析 同济大学硕士学位论文、上海。同济大学，2002。和聂建国。钢，混凝土组合梁强度，变形和裂缝的研究、博士后出站报告 北京,清华大学.1994.中的3根简支钢 混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算.详见 钢。混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告 钢、混凝土组合桥梁设计规范、编制组 2010。结果表明，在P,0、2Pu。0。4Pu时、按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小、在P,0。2Pu.0，4Pu时。挠度计算值和实验值的平均误差均为4。3，平均标准差分别为0 014和0，049。6.3，2,目前国内外规范尚未有针对预应力钢,混凝土组合梁长期变形的计算公式，本条给出了适用于预应力和非预应力钢 混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式 基于整体和分离体的平衡方程、应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立了预应力钢。混凝土组合梁长期变形理论计算模型 推导了长期变形计算公式、详见。体外预应力钢、混凝土组合梁长期性能研究报告 钢，混凝土组合桥梁设计规范.编制组，2010,公式考虑了混凝土收缩、徐变 预应力筋松弛等因素的影响 但过于复杂、不适用于组合梁设计、以组合梁附加变形主要影响因素为参数、引入与时间有关的系数λ.t.和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1。结合1500d预应力钢。混凝土组合梁长期性能试验结果、对原有公式进行了简化,得到本规范式 6 3、2。2，式中计算时刻单位为 d,按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算 并与试验结果和程序计算结果进行了对比。详见、钢.混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告，钢，混凝土组合桥梁设计规范 编制组，2010 结果表明、按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好.且偏于安全、