6.3。挠度验算6 3。1。本条给出了考虑滑移效应的，正弯矩作用下钢，混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式。栓钉处于弹性阶段时,荷载。滑移曲线接近直线，本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度、即K，V，s 参见Y.C.Wang。Deflection。of,Steel,Concrete Composite、Beams、with Partial,Shear Interaction Journal，of Structural、Engineering，1998、124。10.1159.1165 规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载，滑移曲线的计算模型。s为相对滑移量.单位为mm、根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式。参见Xue，W C Static,behavior，and,theoretical。model.of,stud.shear。connectors、ASCE,Journal.of.Bridge,Engineering。2008,134.6，623、634,K，2 Vu,0。97V 6，式中.V,栓钉产生滑移s时承受的剪力,N、Vu。栓钉抗剪承载力 N.在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时、在简支梁全跨长范围内、K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度 正弯矩作用下钢、混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定 1、在正常使用阶段、钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段 2。钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比。3,外荷载作用下,同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率 基于整体和分离体的平衡方程,应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立钢。混凝土组合梁的微段分析模型,如图1所示,图1，钢，混凝土组合梁微段计算模型。图中符号Nc，Vc Mc为混凝土形心处的轴力,剪力,弯矩。Ns、Vs,Ms为钢梁形心处的轴力 剪力，弯矩.M为截面总弯矩，q为交界面单位长度上的水平力。按照本规范,国家标准、钢结构设计规范。GB，50017。2003、欧洲规范4.1992 和英国钢结构规范。British。standard、structural,use,of steel，work、in building BS.5950 3，1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验，参见何池，预应力组合梁长短期性能研究与时随分析、同济大学硕士学位论文 上海、同济大学.2002 和聂建国、钢 混凝土组合梁强度、变形和裂缝的研究、博士后出站报告、北京 清华大学、1994。中的3根简支钢.混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算 详见 钢。混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告、钢，混凝土组合桥梁设计规范 编制组。2010。结果表明 在P,0。2Pu，0，4Pu时,按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小，在P 0，2Pu、0、4Pu时，挠度计算值和实验值的平均误差均为4.3，平均标准差分别为0.014和0,049.6。3，2，目前国内外规范尚未有针对预应力钢,混凝土组合梁长期变形的计算公式，本条给出了适用于预应力和非预应力钢,混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式,基于整体和分离体的平衡方程,应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系,建立了预应力钢 混凝土组合梁长期变形理论计算模型,推导了长期变形计算公式，详见,体外预应力钢,混凝土组合梁长期性能研究报告，钢,混凝土组合桥梁设计规范.编制组 2010.公式考虑了混凝土收缩，徐变.预应力筋松弛等因素的影响，但过于复杂、不适用于组合梁设计，以组合梁附加变形主要影响因素为参数 引入与时间有关的系数λ。t。和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1,结合1500d预应力钢 混凝土组合梁长期性能试验结果,对原有公式进行了简化，得到本规范式。6。3。2,2.式中计算时刻单位为、d,按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算.并与试验结果和程序计算结果进行了对比 详见,钢，混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告。钢,混凝土组合桥梁设计规范。编制组，2010，结果表明.按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好。且偏于安全。