6、3、挠度验算6,3，1,本条给出了考虑滑移效应的。正弯矩作用下钢、混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式 栓钉处于弹性阶段时.荷载,滑移曲线接近直线、本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度,即K.V。s.参见Y，C.Wang.Deflection.of.Steel、Concrete.Composite,Beams,with,Partial。Shear，Interaction。Journal、of,Structural Engineering,1998、124、10。1159,1165。规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载.滑移曲线的计算模型。s为相对滑移量，单位为mm。根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式、参见Xue.W.C Static,behavior，and theoretical。model of,stud。shear，connectors、ASCE、Journal,of、Bridge Engineering，2008 134、6.623,634，K,2、Vu。0、97V,6.式中。V 栓钉产生滑移s时承受的剪力。N,Vu。栓钉抗剪承载力 N 在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时，在简支梁全跨长范围内,K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度 正弯矩作用下钢、混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定.1 在正常使用阶段 钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段,2、钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比.3,外荷载作用下 同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率,基于整体和分离体的平衡方程，应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系。建立钢。混凝土组合梁的微段分析模型，如图1所示、图1、钢.混凝土组合梁微段计算模型,图中符号Nc.Vc。Mc为混凝土形心处的轴力 剪力.弯矩 Ns、Vs、Ms为钢梁形心处的轴力。剪力 弯矩，M为截面总弯矩.q为交界面单位长度上的水平力 按照本规范。国家标准。钢结构设计规范、GB，50017,2003,欧洲规范4.1992。和英国钢结构规范，British，standard,structural。use of steel,work in.building、BS，5950.3。1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验、参见何池 预应力组合梁长短期性能研究与时随分析 同济大学硕士学位论文,上海,同济大学、2002。和聂建国。钢、混凝土组合梁强度、变形和裂缝的研究,博士后出站报告.北京,清华大学 1994。中的3根简支钢.混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算、详见，钢.混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告,钢，混凝土组合桥梁设计规范.编制组,2010,结果表明、在P、0 2Pu.0、4Pu时、按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小,在P,0 2Pu.0，4Pu时。挠度计算值和实验值的平均误差均为4 3，平均标准差分别为0 014和0，049。6,3、2.目前国内外规范尚未有针对预应力钢 混凝土组合梁长期变形的计算公式.本条给出了适用于预应力和非预应力钢、混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式,基于整体和分离体的平衡方程 应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系，建立了预应力钢、混凝土组合梁长期变形理论计算模型，推导了长期变形计算公式 详见，体外预应力钢 混凝土组合梁长期性能研究报告。钢、混凝土组合桥梁设计规范、编制组，2010。公式考虑了混凝土收缩、徐变.预应力筋松弛等因素的影响，但过于复杂 不适用于组合梁设计.以组合梁附加变形主要影响因素为参数,引入与时间有关的系数λ.t.和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1，结合1500d预应力钢 混凝土组合梁长期性能试验结果.对原有公式进行了简化，得到本规范式，6,3 2，2 式中计算时刻单位为.d。按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算,并与试验结果和程序计算结果进行了对比,详见 钢、混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告，钢 混凝土组合桥梁设计规范、编制组,2010.结果表明.按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好。且偏于安全，