6、3.挠度验算6,3.1。本条给出了考虑滑移效应的 正弯矩作用下钢、混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式 栓钉处于弹性阶段时。荷载，滑移曲线接近直线。本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度。即K，V，s,参见Y。C Wang Deflection，of,Steel,Concrete Composite.Beams,with Partial,Shear Interaction。Journal。of,Structural，Engineering,1998 124 10、1159。1165.规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载,滑移曲线的计算模型。s为相对滑移量、单位为mm,根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式.参见Xue W,C、Static.behavior,and,theoretical model、of。stud、shear,connectors，ASCE.Journal、of,Bridge,Engineering、2008,134 6，623、634,K,2,Vu，0，97V、6、式中.V 栓钉产生滑移s时承受的剪力、N、Vu,栓钉抗剪承载力.N 在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时，在简支梁全跨长范围内。K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度，正弯矩作用下钢,混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定、1，在正常使用阶段，钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段、2、钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比 3，外荷载作用下。同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率 基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系，建立钢，混凝土组合梁的微段分析模型,如图1所示、图1、钢、混凝土组合梁微段计算模型 图中符号Nc,Vc.Mc为混凝土形心处的轴力,剪力.弯矩，Ns,Vs,Ms为钢梁形心处的轴力，剪力,弯矩，M为截面总弯矩。q为交界面单位长度上的水平力,按照本规范、国家标准.钢结构设计规范、GB。50017,2003,欧洲规范4 1992。和英国钢结构规范，British，standard。structural,use,of、steel.work,in.building.BS 5950，3、1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验,参见何池，预应力组合梁长短期性能研究与时随分析.同济大学硕士学位论文，上海.同济大学。2002。和聂建国，钢，混凝土组合梁强度.变形和裂缝的研究.博士后出站报告。北京,清华大学,1994.中的3根简支钢、混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算,详见,钢.混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告、钢.混凝土组合桥梁设计规范.编制组.2010，结果表明,在P，0、2Pu.0 4Pu时、按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小.在P，0 2Pu，0、4Pu时。挠度计算值和实验值的平均误差均为4,3 平均标准差分别为0.014和0 049.6 3 2、目前国内外规范尚未有针对预应力钢.混凝土组合梁长期变形的计算公式、本条给出了适用于预应力和非预应力钢,混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式.基于整体和分离体的平衡方程 应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系，建立了预应力钢.混凝土组合梁长期变形理论计算模型，推导了长期变形计算公式。详见、体外预应力钢,混凝土组合梁长期性能研究报告.钢、混凝土组合桥梁设计规范。编制组。2010,公式考虑了混凝土收缩，徐变、预应力筋松弛等因素的影响，但过于复杂.不适用于组合梁设计,以组合梁附加变形主要影响因素为参数。引入与时间有关的系数λ。t、和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1，结合1500d预应力钢，混凝土组合梁长期性能试验结果.对原有公式进行了简化,得到本规范式.6、3,2、2.式中计算时刻单位为 d 按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算。并与试验结果和程序计算结果进行了对比，详见。钢.混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告.钢。混凝土组合桥梁设计规范,编制组。2010。结果表明，按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好,且偏于安全，