6 3.挠度验算6,3，1，本条给出了考虑滑移效应的，正弯矩作用下钢,混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式.栓钉处于弹性阶段时、荷载、滑移曲线接近直线.本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度，即K,V、s、参见Y C,Wang,Deflection。of，Steel、Concrete，Composite,Beams。with，Partial,Shear,Interaction,Journal of、Structural Engineering 1998。124，10,1159，1165、规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载 滑移曲线的计算模型 s为相对滑移量。单位为mm,根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式、参见Xue，W，C、Static behavior、and,theoretical。model、of。stud shear、connectors,ASCE,Journal.of，Bridge Engineering,2008。134，6,623、634,K 2、Vu,0.97V.6。式中,V。栓钉产生滑移s时承受的剪力。N,Vu，栓钉抗剪承载力,N 在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时.在简支梁全跨长范围内，K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度，正弯矩作用下钢。混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定 1、在正常使用阶段,钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段.2 钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比。3。外荷载作用下，同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率，基于整体和分离体的平衡方程,应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系、建立钢 混凝土组合梁的微段分析模型.如图1所示 图1,钢,混凝土组合梁微段计算模型，图中符号Nc.Vc,Mc为混凝土形心处的轴力 剪力。弯矩.Ns Vs.Ms为钢梁形心处的轴力,剪力、弯矩、M为截面总弯矩、q为交界面单位长度上的水平力,按照本规范、国家标准、钢结构设计规范，GB.50017 2003，欧洲规范4。1992.和英国钢结构规范.British standard，structural、use。of,steel。work。in。building.BS,5950。3 1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验.参见何池,预应力组合梁长短期性能研究与时随分析，同济大学硕士学位论文.上海,同济大学，2002 和聂建国，钢.混凝土组合梁强度。变形和裂缝的研究，博士后出站报告.北京。清华大学、1994。中的3根简支钢，混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算。详见.钢.混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告 钢，混凝土组合桥梁设计规范 编制组.2010.结果表明,在P 0，2Pu.0。4Pu时、按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小,在P、0，2Pu,0。4Pu时、挠度计算值和实验值的平均误差均为4,3,平均标准差分别为0 014和0,049，6,3 2、目前国内外规范尚未有针对预应力钢,混凝土组合梁长期变形的计算公式。本条给出了适用于预应力和非预应力钢 混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式，基于整体和分离体的平衡方程,应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立了预应力钢,混凝土组合梁长期变形理论计算模型 推导了长期变形计算公式.详见，体外预应力钢.混凝土组合梁长期性能研究报告、钢，混凝土组合桥梁设计规范、编制组，2010。公式考虑了混凝土收缩 徐变。预应力筋松弛等因素的影响。但过于复杂 不适用于组合梁设计,以组合梁附加变形主要影响因素为参数、引入与时间有关的系数λ,t。和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1.结合1500d预应力钢.混凝土组合梁长期性能试验结果。对原有公式进行了简化。得到本规范式、6，3.2。2 式中计算时刻单位为 d.按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算 并与试验结果和程序计算结果进行了对比 详见,钢.混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告，钢.混凝土组合桥梁设计规范。编制组,2010,结果表明.按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好，且偏于安全。