6,3 挠度验算6，3、1 本条给出了考虑滑移效应的，正弯矩作用下钢。混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式，栓钉处于弹性阶段时、荷载.滑移曲线接近直线、本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度 即K,V，s。参见Y,C.Wang。Deflection.of Steel.Concrete,Composite。Beams.with.Partial，Shear,Interaction,Journal。of,Structural,Engineering，1998,124、10、1159。1165.规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载。滑移曲线的计算模型、s为相对滑移量 单位为mm，根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式,参见Xue.W,C Static.behavior,and.theoretical，model。of stud。shear connectors ASCE、Journal of.Bridge、Engineering。2008.134，6,623。634.K，2，Vu 0，97V、6 式中，V。栓钉产生滑移s时承受的剪力，N.Vu，栓钉抗剪承载力，N.在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时。在简支梁全跨长范围内、K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度 正弯矩作用下钢，混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定，1、在正常使用阶段 钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段。2 钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比.3。外荷载作用下,同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率、基于整体和分离体的平衡方程、应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系、建立钢 混凝土组合梁的微段分析模型。如图1所示.图1，钢 混凝土组合梁微段计算模型 图中符号Nc.Vc，Mc为混凝土形心处的轴力、剪力、弯矩 Ns，Vs、Ms为钢梁形心处的轴力.剪力 弯矩。M为截面总弯矩，q为交界面单位长度上的水平力。按照本规范，国家标准。钢结构设计规范,GB，50017,2003 欧洲规范4，1992。和英国钢结构规范，British.standard structural、use，of,steel,work.in，building,BS,5950,3.1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验.参见何池.预应力组合梁长短期性能研究与时随分析。同济大学硕士学位论文,上海、同济大学.2002。和聂建国,钢、混凝土组合梁强度,变形和裂缝的研究。博士后出站报告、北京、清华大学，1994.中的3根简支钢、混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算.详见,钢.混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告 钢、混凝土组合桥梁设计规范，编制组,2010.结果表明,在P。0 2Pu，0,4Pu时。按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小、在P。0。2Pu、0、4Pu时、挠度计算值和实验值的平均误差均为4 3。平均标准差分别为0，014和0，049。6,3、2.目前国内外规范尚未有针对预应力钢.混凝土组合梁长期变形的计算公式 本条给出了适用于预应力和非预应力钢.混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式、基于整体和分离体的平衡方程，应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立了预应力钢、混凝土组合梁长期变形理论计算模型,推导了长期变形计算公式，详见,体外预应力钢、混凝土组合梁长期性能研究报告,钢.混凝土组合桥梁设计规范.编制组,2010，公式考虑了混凝土收缩、徐变、预应力筋松弛等因素的影响 但过于复杂.不适用于组合梁设计，以组合梁附加变形主要影响因素为参数,引入与时间有关的系数λ.t,和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1.结合1500d预应力钢 混凝土组合梁长期性能试验结果 对原有公式进行了简化，得到本规范式.6。3、2.2、式中计算时刻单位为.d,按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算,并与试验结果和程序计算结果进行了对比.详见,钢 混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告。钢，混凝土组合桥梁设计规范.编制组、2010,结果表明 按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好.且偏于安全,