6。3。挠度验算6、3，1。本条给出了考虑滑移效应的。正弯矩作用下钢，混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式 栓钉处于弹性阶段时 荷载、滑移曲线接近直线.本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度，即K、V s 参见Y.C,Wang Deflection,of，Steel，Concrete.Composite，Beams、with，Partial，Shear,Interaction、Journal.of。Structural、Engineering。1998,124,10,1159,1165、规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载。滑移曲线的计算模型。s为相对滑移量 单位为mm。根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式,参见Xue W.C,Static.behavior,and,theoretical、model,of.stud,shear.connectors ASCE、Journal.of、Bridge,Engineering 2008、134,6.623。634、K 2。Vu。0.97V、6、式中、V 栓钉产生滑移s时承受的剪力、N。Vu。栓钉抗剪承载力，N、在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时 在简支梁全跨长范围内.K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度、正弯矩作用下钢，混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定 1,在正常使用阶段，钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段.2、钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比、3。外荷载作用下。同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率.基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系、建立钢。混凝土组合梁的微段分析模型，如图1所示、图1.钢、混凝土组合梁微段计算模型。图中符号Nc.Vc、Mc为混凝土形心处的轴力。剪力.弯矩。Ns Vs。Ms为钢梁形心处的轴力、剪力，弯矩。M为截面总弯矩.q为交界面单位长度上的水平力，按照本规范、国家标准、钢结构设计规范.GB。50017，2003,欧洲规范4，1992、和英国钢结构规范,British。standard.structural,use。of。steel.work,in.building，BS.5950.3.1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验.参见何池。预应力组合梁长短期性能研究与时随分析、同济大学硕士学位论文.上海 同济大学、2002。和聂建国。钢、混凝土组合梁强度，变形和裂缝的研究，博士后出站报告.北京、清华大学、1994.中的3根简支钢,混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算,详见 钢、混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告。钢,混凝土组合桥梁设计规范,编制组，2010,结果表明。在P。0,2Pu，0。4Pu时,按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小 在P、0,2Pu 0。4Pu时.挠度计算值和实验值的平均误差均为4、3.平均标准差分别为0.014和0，049。6.3。2 目前国内外规范尚未有针对预应力钢。混凝土组合梁长期变形的计算公式，本条给出了适用于预应力和非预应力钢，混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式，基于整体和分离体的平衡方程,应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立了预应力钢.混凝土组合梁长期变形理论计算模型，推导了长期变形计算公式、详见，体外预应力钢.混凝土组合梁长期性能研究报告，钢 混凝土组合桥梁设计规范.编制组，2010.公式考虑了混凝土收缩.徐变 预应力筋松弛等因素的影响 但过于复杂、不适用于组合梁设计，以组合梁附加变形主要影响因素为参数.引入与时间有关的系数λ.t 和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1.结合1500d预应力钢 混凝土组合梁长期性能试验结果，对原有公式进行了简化，得到本规范式，6。3,2，2、式中计算时刻单位为.d 按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算、并与试验结果和程序计算结果进行了对比 详见、钢，混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告。钢.混凝土组合桥梁设计规范，编制组,2010、结果表明，按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好、且偏于安全、