6、3.挠度验算6.3、1,本条给出了考虑滑移效应的,正弯矩作用下钢。混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式.栓钉处于弹性阶段时。荷载,滑移曲线接近直线.本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度，即K V.s 参见Y.C Wang,Deflection。of.Steel。Concrete，Composite,Beams、with。Partial，Shear.Interaction.Journal，of。Structural，Engineering.1998。124，10,1159.1165、规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载，滑移曲线的计算模型、s为相对滑移量 单位为mm，根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式，参见Xue.W、C Static、behavior and theoretical。model。of stud shear，connectors.ASCE Journal。of，Bridge Engineering，2008、134.6.623,634 K.2 Vu。0，97V.6，式中、V，栓钉产生滑移s时承受的剪力，N，Vu,栓钉抗剪承载力 N 在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时，在简支梁全跨长范围内 K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度.正弯矩作用下钢，混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定、1，在正常使用阶段。钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段，2.钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比,3、外荷载作用下.同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率、基于整体和分离体的平衡方程,应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立钢 混凝土组合梁的微段分析模型 如图1所示，图1 钢。混凝土组合梁微段计算模型.图中符号Nc,Vc Mc为混凝土形心处的轴力.剪力，弯矩。Ns、Vs，Ms为钢梁形心处的轴力，剪力.弯矩,M为截面总弯矩.q为交界面单位长度上的水平力 按照本规范，国家标准,钢结构设计规范,GB、50017，2003、欧洲规范4。1992 和英国钢结构规范.British,standard structural，use of steel。work in，building，BS 5950。3、1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验。参见何池。预应力组合梁长短期性能研究与时随分析 同济大学硕士学位论文 上海 同济大学，2002.和聂建国、钢 混凝土组合梁强度 变形和裂缝的研究,博士后出站报告。北京.清华大学。1994,中的3根简支钢 混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算。详见.钢.混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告.钢。混凝土组合桥梁设计规范,编制组,2010,结果表明,在P，0，2Pu.0.4Pu时 按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小,在P,0，2Pu。0。4Pu时、挠度计算值和实验值的平均误差均为4,3、平均标准差分别为0，014和0，049、6。3.2,目前国内外规范尚未有针对预应力钢、混凝土组合梁长期变形的计算公式。本条给出了适用于预应力和非预应力钢，混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式.基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立了预应力钢。混凝土组合梁长期变形理论计算模型、推导了长期变形计算公式，详见.体外预应力钢，混凝土组合梁长期性能研究报告,钢。混凝土组合桥梁设计规范 编制组 2010，公式考虑了混凝土收缩,徐变,预应力筋松弛等因素的影响,但过于复杂 不适用于组合梁设计、以组合梁附加变形主要影响因素为参数,引入与时间有关的系数λ、t，和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1,结合1500d预应力钢。混凝土组合梁长期性能试验结果、对原有公式进行了简化，得到本规范式。6。3 2,2，式中计算时刻单位为 d。按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算 并与试验结果和程序计算结果进行了对比,详见 钢。混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告.钢.混凝土组合桥梁设计规范，编制组.2010、结果表明、按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好,且偏于安全.