6，3。挠度验算6。3。1、本条给出了考虑滑移效应的、正弯矩作用下钢、混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式。栓钉处于弹性阶段时，荷载,滑移曲线接近直线、本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度、即K V.s。参见Y。C、Wang，Deflection、of，Steel.Concrete，Composite Beams，with。Partial，Shear，Interaction、Journal，of、Structural，Engineering。1998.124.10.1159 1165，规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载,滑移曲线的计算模型，s为相对滑移量，单位为mm。根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式,参见Xue,W.C、Static behavior and，theoretical.model，of stud shear，connectors。ASCE、Journal,of。Bridge、Engineering,2008，134。6 623、634、K、2.Vu。0，97V 6。式中、V、栓钉产生滑移s时承受的剪力 N，Vu。栓钉抗剪承载力.N。在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时，在简支梁全跨长范围内、K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度。正弯矩作用下钢，混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定,1。在正常使用阶段,钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段、2，钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比、3。外荷载作用下 同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率.基于整体和分离体的平衡方程、应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系.建立钢,混凝土组合梁的微段分析模型 如图1所示,图1。钢，混凝土组合梁微段计算模型，图中符号Nc、Vc,Mc为混凝土形心处的轴力、剪力.弯矩，Ns。Vs.Ms为钢梁形心处的轴力。剪力 弯矩,M为截面总弯矩,q为交界面单位长度上的水平力。按照本规范 国家标准、钢结构设计规范 GB、50017,2003。欧洲规范4、1992.和英国钢结构规范 British，standard、structural use.of，steel.work。in.building BS，5950,3,1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验、参见何池、预应力组合梁长短期性能研究与时随分析.同济大学硕士学位论文.上海、同济大学、2002 和聂建国.钢，混凝土组合梁强度.变形和裂缝的研究、博士后出站报告。北京.清华大学、1994 中的3根简支钢、混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算，详见 钢 混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告.钢、混凝土组合桥梁设计规范.编制组，2010，结果表明 在P,0,2Pu、0，4Pu时、按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小 在P.0 2Pu,0,4Pu时,挠度计算值和实验值的平均误差均为4。3。平均标准差分别为0。014和0，049、6,3，2、目前国内外规范尚未有针对预应力钢 混凝土组合梁长期变形的计算公式、本条给出了适用于预应力和非预应力钢 混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式.基于整体和分离体的平衡方程.应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系，建立了预应力钢。混凝土组合梁长期变形理论计算模型,推导了长期变形计算公式，详见.体外预应力钢。混凝土组合梁长期性能研究报告,钢。混凝土组合桥梁设计规范。编制组.2010.公式考虑了混凝土收缩.徐变。预应力筋松弛等因素的影响。但过于复杂、不适用于组合梁设计、以组合梁附加变形主要影响因素为参数,引入与时间有关的系数λ。t，和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1.结合1500d预应力钢 混凝土组合梁长期性能试验结果，对原有公式进行了简化。得到本规范式、6，3、2、2。式中计算时刻单位为.d，按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算。并与试验结果和程序计算结果进行了对比。详见，钢。混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告 钢，混凝土组合桥梁设计规范 编制组。2010，结果表明、按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好,且偏于安全、