6，3，挠度验算6、3、1，本条给出了考虑滑移效应的.正弯矩作用下钢，混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式。栓钉处于弹性阶段时,荷载 滑移曲线接近直线,本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度,即K，V。s。参见Y C,Wang,Deflection、of，Steel。Concrete.Composite。Beams with、Partial、Shear.Interaction.Journal.of。Structural,Engineering 1998 124,10、1159。1165 规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载、滑移曲线的计算模型。s为相对滑移量.单位为mm 根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式 参见Xue,W。C。Static、behavior、and、theoretical.model of。stud，shear connectors ASCE。Journal、of。Bridge、Engineering 2008.134,6、623、634、K、2。Vu。0，97V.6,式中 V。栓钉产生滑移s时承受的剪力、N。Vu，栓钉抗剪承载力。N，在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时 在简支梁全跨长范围内、K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度,正弯矩作用下钢,混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定、1,在正常使用阶段.钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段,2.钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比 3 外荷载作用下、同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率 基于整体和分离体的平衡方程 应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系,建立钢、混凝土组合梁的微段分析模型、如图1所示，图1,钢。混凝土组合梁微段计算模型，图中符号Nc.Vc,Mc为混凝土形心处的轴力.剪力。弯矩。Ns，Vs Ms为钢梁形心处的轴力 剪力、弯矩、M为截面总弯矩.q为交界面单位长度上的水平力 按照本规范。国家标准，钢结构设计规范,GB 50017.2003，欧洲规范4.1992。和英国钢结构规范.British。standard。structural。use、of.steel,work in，building BS、5950。3,1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验,参见何池，预应力组合梁长短期性能研究与时随分析.同济大学硕士学位论文，上海、同济大学，2002、和聂建国.钢。混凝土组合梁强度 变形和裂缝的研究。博士后出站报告，北京、清华大学.1994.中的3根简支钢,混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算 详见。钢,混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告，钢 混凝土组合桥梁设计规范、编制组。2010 结果表明。在P.0.2Pu。0,4Pu时，按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小 在P 0。2Pu、0,4Pu时 挠度计算值和实验值的平均误差均为4.3，平均标准差分别为0、014和0 049 6.3，2，目前国内外规范尚未有针对预应力钢 混凝土组合梁长期变形的计算公式 本条给出了适用于预应力和非预应力钢 混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式,基于整体和分离体的平衡方程.应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系、建立了预应力钢.混凝土组合梁长期变形理论计算模型.推导了长期变形计算公式.详见、体外预应力钢,混凝土组合梁长期性能研究报告，钢,混凝土组合桥梁设计规范、编制组。2010,公式考虑了混凝土收缩 徐变，预应力筋松弛等因素的影响.但过于复杂、不适用于组合梁设计 以组合梁附加变形主要影响因素为参数。引入与时间有关的系数λ,t,和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1，结合1500d预应力钢.混凝土组合梁长期性能试验结果，对原有公式进行了简化，得到本规范式，6。3.2，2。式中计算时刻单位为 d 按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算，并与试验结果和程序计算结果进行了对比、详见.钢、混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告。钢 混凝土组合桥梁设计规范。编制组。2010，结果表明.按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好、且偏于安全