6 3。挠度验算6、3，1，本条给出了考虑滑移效应的，正弯矩作用下钢,混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式.栓钉处于弹性阶段时,荷载。滑移曲线接近直线,本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度。即K，V.s，参见Y。C。Wang、Deflection,of、Steel、Concrete。Composite Beams，with。Partial Shear Interaction。Journal of,Structural。Engineering,1998 124 10 1159.1165 规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载.滑移曲线的计算模型,s为相对滑移量.单位为mm,根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式，参见Xue，W、C。Static.behavior,and。theoretical，model、of stud.shear。connectors,ASCE Journal.of。Bridge。Engineering,2008，134，6 623、634 K,2 Vu，0.97V.6、式中，V、栓钉产生滑移s时承受的剪力.N.Vu、栓钉抗剪承载力，N、在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时。在简支梁全跨长范围内。K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度、正弯矩作用下钢、混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定、1、在正常使用阶段。钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段,2、钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比 3 外荷载作用下,同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率，基于整体和分离体的平衡方程，应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系.建立钢，混凝土组合梁的微段分析模型、如图1所示,图1,钢、混凝土组合梁微段计算模型.图中符号Nc、Vc。Mc为混凝土形心处的轴力。剪力，弯矩.Ns.Vs。Ms为钢梁形心处的轴力。剪力 弯矩、M为截面总弯矩。q为交界面单位长度上的水平力，按照本规范 国家标准 钢结构设计规范,GB。50017.2003.欧洲规范4,1992，和英国钢结构规范 British，standard,structural.use.of。steel，work in。building BS，5950.3、1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验。参见何池，预应力组合梁长短期性能研究与时随分析,同济大学硕士学位论文，上海。同济大学。2002。和聂建国 钢 混凝土组合梁强度、变形和裂缝的研究,博士后出站报告.北京.清华大学.1994，中的3根简支钢，混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算。详见,钢.混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告,钢。混凝土组合桥梁设计规范.编制组，2010,结果表明.在P 0，2Pu。0，4Pu时 按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小,在P。0、2Pu、0.4Pu时，挠度计算值和实验值的平均误差均为4,3、平均标准差分别为0。014和0，049 6.3 2.目前国内外规范尚未有针对预应力钢 混凝土组合梁长期变形的计算公式 本条给出了适用于预应力和非预应力钢,混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式、基于整体和分离体的平衡方程 应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系，建立了预应力钢,混凝土组合梁长期变形理论计算模型 推导了长期变形计算公式、详见，体外预应力钢，混凝土组合梁长期性能研究报告.钢,混凝土组合桥梁设计规范,编制组、2010，公式考虑了混凝土收缩 徐变 预应力筋松弛等因素的影响，但过于复杂 不适用于组合梁设计.以组合梁附加变形主要影响因素为参数 引入与时间有关的系数λ t、和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1 结合1500d预应力钢 混凝土组合梁长期性能试验结果，对原有公式进行了简化，得到本规范式、6。3。2.2、式中计算时刻单位为、d,按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算、并与试验结果和程序计算结果进行了对比 详见、钢。混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告,钢 混凝土组合桥梁设计规范。编制组，2010。结果表明。按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好 且偏于安全，