6，3，挠度验算6 3,1.本条给出了考虑滑移效应的 正弯矩作用下钢,混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式,栓钉处于弹性阶段时.荷载.滑移曲线接近直线 本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度.即K.V.s、参见Y，C，Wang.Deflection、of、Steel Concrete,Composite。Beams。with.Partial.Shear、Interaction Journal.of，Structural,Engineering 1998.124.10，1159，1165.规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载、滑移曲线的计算模型 s为相对滑移量 单位为mm。根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式。参见Xue、W,C.Static。behavior,and,theoretical.model of,stud、shear connectors。ASCE Journal。of,Bridge、Engineering.2008,134。6。623，634,K.2 Vu 0,97V。6。式中 V、栓钉产生滑移s时承受的剪力、N Vu.栓钉抗剪承载力.N，在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时,在简支梁全跨长范围内.K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度。正弯矩作用下钢，混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定、1。在正常使用阶段、钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段，2，钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比 3。外荷载作用下.同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率,基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立钢,混凝土组合梁的微段分析模型 如图1所示.图1,钢 混凝土组合梁微段计算模型.图中符号Nc.Vc、Mc为混凝土形心处的轴力。剪力 弯矩 Ns。Vs,Ms为钢梁形心处的轴力，剪力,弯矩 M为截面总弯矩、q为交界面单位长度上的水平力，按照本规范 国家标准 钢结构设计规范。GB，50017.2003.欧洲规范4 1992、和英国钢结构规范、British。standard,structural、use.of,steel,work,in.building BS，5950.3、1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验、参见何池.预应力组合梁长短期性能研究与时随分析 同济大学硕士学位论文 上海.同济大学 2002,和聂建国.钢,混凝土组合梁强度。变形和裂缝的研究,博士后出站报告.北京,清华大学,1994。中的3根简支钢.混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算、详见。钢,混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告,钢。混凝土组合桥梁设计规范 编制组，2010、结果表明.在P，0、2Pu。0,4Pu时、按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小,在P.0。2Pu、0。4Pu时，挠度计算值和实验值的平均误差均为4，3.平均标准差分别为0,014和0.049 6,3.2 目前国内外规范尚未有针对预应力钢 混凝土组合梁长期变形的计算公式,本条给出了适用于预应力和非预应力钢，混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式,基于整体和分离体的平衡方程、应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系，建立了预应力钢 混凝土组合梁长期变形理论计算模型.推导了长期变形计算公式。详见，体外预应力钢.混凝土组合梁长期性能研究报告 钢,混凝土组合桥梁设计规范。编制组。2010,公式考虑了混凝土收缩,徐变、预应力筋松弛等因素的影响.但过于复杂。不适用于组合梁设计,以组合梁附加变形主要影响因素为参数，引入与时间有关的系数λ，t，和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1 结合1500d预应力钢 混凝土组合梁长期性能试验结果。对原有公式进行了简化,得到本规范式。6，3。2,2。式中计算时刻单位为.d、按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算，并与试验结果和程序计算结果进行了对比 详见、钢，混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告、钢 混凝土组合桥梁设计规范.编制组，2010、结果表明,按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好。且偏于安全。