6 3。挠度验算6 3 1、本条给出了考虑滑移效应的,正弯矩作用下钢 混凝土简支组合梁的跨中挠度计算公式、栓钉处于弹性阶段时、荷载.滑移曲线接近直线,本规范建议栓钉的抗剪刚度K取割线刚度 即K,V、s、参见Y C、Wang，Deflection,of Steel、Concrete.Composite、Beams with，Partial Shear Interaction，Journal,of。Structural.Engineering、1998 124。10,1159.1165,规范编制组根据大量实验结果拟合得出栓钉荷载、滑移曲线的计算模型，s为相对滑移量,单位为mm 根据该模型推出弹性阶段栓钉的抗剪刚度公式、参见Xue，W.C。Static,behavior，and。theoretical，model。of,stud.shear。connectors。ASCE。Journal，of，Bridge,Engineering，2008 134。6.623.634，K 2，Vu,0 97V.6。式中 V 栓钉产生滑移s时承受的剪力,N Vu 栓钉抗剪承载力 N。在计算两点对称集中荷载作用下组合梁弹性阶段的变形时。在简支梁全跨长范围内、K可取剪跨区段内栓钉的抗剪刚度，正弯矩作用下钢.混凝土组合梁的挠度计算基于如下假定.1 在正常使用阶段 钢梁和混凝土都处于弹性工作阶段,2 钢梁与混凝土桥面板交界面上的水平剪力与相对滑移成正比，3.外荷载作用下,同一截面的钢梁和混凝土单元具有相同的曲率、基于整体和分离体的平衡方程。应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系 建立钢。混凝土组合梁的微段分析模型，如图1所示 图1，钢。混凝土组合梁微段计算模型 图中符号Nc、Vc、Mc为混凝土形心处的轴力,剪力，弯矩、Ns。Vs。Ms为钢梁形心处的轴力。剪力.弯矩。M为截面总弯矩，q为交界面单位长度上的水平力。按照本规范,国家标准,钢结构设计规范，GB,50017。2003.欧洲规范4、1992、和英国钢结构规范。British standard structural，use of、steel,work,in.building.BS,5950.3、1990分别对规范编制组完成的试验及相关试验。参见何池.预应力组合梁长短期性能研究与时随分析 同济大学硕士学位论文。上海,同济大学 2002.和聂建国、钢 混凝土组合梁强度，变形和裂缝的研究。博士后出站报告。北京、清华大学、1994,中的3根简支钢.混凝土组合梁在正弯矩作用下的跨中挠度进行了验算,详见。钢，混凝土组合梁单调静力性能和设计理论研究报告.钢，混凝土组合桥梁设计规范、编制组、2010、结果表明.在P.0 2Pu。0。4Pu时.按本规范公式计算得到的结果与试验结果误差较小 在P。0、2Pu，0、4Pu时.挠度计算值和实验值的平均误差均为4.3 平均标准差分别为0。014和0.049,6 3。2，目前国内外规范尚未有针对预应力钢、混凝土组合梁长期变形的计算公式。本条给出了适用于预应力和非预应力钢,混凝土组合简支梁长期变形的简化计算公式,基于整体和分离体的平衡方程 应变协调关系及钢和混凝土材料的本构关系.建立了预应力钢.混凝土组合梁长期变形理论计算模型，推导了长期变形计算公式、详见,体外预应力钢。混凝土组合梁长期性能研究报告.钢、混凝土组合桥梁设计规范,编制组.2010，公式考虑了混凝土收缩 徐变，预应力筋松弛等因素的影响.但过于复杂，不适用于组合梁设计，以组合梁附加变形主要影响因素为参数 引入与时间有关的系数λ.t。和与混凝土桥面板平均应力有关的系数是k1 结合1500d预应力钢.混凝土组合梁长期性能试验结果 对原有公式进行了简化。得到本规范式 6、3.2.2，式中计算时刻单位为，d 按照本规范公式对本规范编制组完成的5根预应力简支梁和4根非预应力简支梁张拉完成后1500d内的跨中附加变形进行了计算，并与试验结果和程序计算结果进行了对比.详见、钢。混凝土组合梁长期性能试验与理论研究报告、钢,混凝土组合桥梁设计规范.编制组.2010、结果表明。按本规范公式计算得到的结果与试验结果吻合良好。且偏于安全、