7 6,活性污泥法。一般规定7。6,1,应根据去除碳源污染物.脱氮。除磷。污泥减量，好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件 选择适宜的活性污泥处理工艺、7、6,2。当采用鼓风曝气时.生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0，5m、1.0m.当采用机械曝气时。生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0、8m.1.2m.7.6，3。污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时、应有除泡沫措施,7,6、4。在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管，7，6 5 廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1.1。2、1。有效水深应结合流程设计,地质条件.供氧设施类型和选用风机压力等因素确定,可采用4、0m。6，0m,当条件许可时，水深尚可加大、7 6、6，生物反应池中的好氧区，池。采用鼓风曝气器时,处理立方米污水的供气量不宜小于3m3，当好氧区采用机械曝气器时、混合全池污水所需功率不宜小于25W、m3，氧化沟所需功率不宜小于15W.m3。缺氧区.池,厌氧区，池。应采用机械搅拌，混合功率宜采用2W，m3、8W。m3、机械搅拌器布置的间距 位置.应根据试验资料确定 7。6,7。生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物.脱氮和除磷的影响、必要时可采取降低负荷。增长泥龄。调整厌氧区，池 缺氧区 池。好氧区。池，水力停留时间和保温或增温等措施、7,6。8.污水。回流污泥进入生物反应池的厌氧区、池、缺氧区,池,时.宜采用淹没入流方式，传统活性污泥法7、6.9、去除碳源污染物的生物反应池的主要设计参数可按表7 6，9的规定取值,7,6,10。当以去除碳源污染物为主时.生物反应池的容积可按下列公式计算。1。按污泥负荷计算 2 按污泥龄计算 式中，V。生物反应池的容积。m3，Q、生物反应池的设计流量 m3,d So、生物反应池进水五日生化需氧量浓度，mg，L、Se.生物反应池出水五日生化需氧量浓度,mg、L 当去除率大于90,时可不计入，Ls 生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷 kgBOD5。kgMLSS，d。X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度、gMLSS L。Y 污泥产率系数、kgVSS，kgBOD5、宜根据试验资料确定，无试验资料时.可取0。4，0.8、θC、设计污泥龄、d，其数值为3.15、XV,生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度.gMLVSS L。Kd.衰减系数 d，1、20,的数值为0、040 0,075、7 6,11。衰减系数Kd值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正.并应按下式计算 式中、KdT,T,时的衰减系数。d.1 Kd20。20。时的衰减系数、d。1,θT，温度系数、采用1，02。1.06，T、设计温度,7，6。12。生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区，池,水力停留时间宜采用0，5h,1.0h.7.6，13，阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1，2,3 4的总长度内设置多个进水口、7，6.14、吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内 也可分别由两个反应池组成,并应符合下列规定,1。吸附区的容积,不应小于生物反应池总容积的1。4.吸附区的停留时间不应小于0.5h,2.当吸附区和再生区在一个反应池内时、沿生物反应池长度方向应设置多个进水口,进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要.进水口的尺寸应按通过全部流量计算，7。6。15.完全混合生物反应池可分为合建式和分建式.合建式生物反应池的设计.应符合下列规定 1 生物反应池宜采用圆形.曝气区的有效容积应包括导流区部分，2.沉淀区的表面水力负荷宜为0.5m3，m2、h.1，0m3、m2、h 厌氧 缺氧、好氧法、AAO或A2O法 7。6 16,当以脱氮除磷为主时。应采用厌氧.缺氧、好氧法 AAO或A2O法 的水处理工艺、并应符合下列规定，1 脱氮时,污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4,2、除磷时，污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17。3、同时脱氮、除磷时 宜同时满足前两款的要求，4、好氧区.池、剩余总碱度宜大于70mg、L，以CaCO3计 当进水碱度不能满足上述要求时,应采取增加碱度的措施，7、6 17。当仅需脱氮时、宜采用缺氧.好氧法，ANO法,并应符合下列规定.1，生物反应池中好氧区，池，的容积,采用污泥负荷或污泥龄计算时、可按本标准第7，6、10条所列公式计算。其中反应池中缺氧区.池、的水力停留时间宜为2h.10h.2，生物反应池的容积.采用硝化,反硝化动力学计算时。可按下列公式计算、1，缺氧区,池、容积可按下列公式计算。式中。Vn、缺氧区.池.容积.m3,Q 生物反应池的设计流量。m3,d，Nk、生物反应池进水总凯氏氮浓度、mg、L、Nte，生物反应池出水总氮浓度，mg L、Xv，排出生物反应池系统的微生物量、kgMLVSS，d。Kde、脱氮速率，kgNO3.N kgMLSS。d、宜根据试验资料确定,当无试验资料时,20。的Kde值可采用。0。03。0,06.kgNO3、N，kgMLSS,d。并按本标准公式、7 6，17。2 进行温度修正 Kde.T、Kde、20、一一分别为T 和20.时的脱氮速率、X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度、gMLSS,L,T。设计温度,Y.污泥产率系数 kgVSS。kgBOD5,宜根据试验资料确定,无试验资料时,可取0，3，0，6、So、生物反应池进水五日生化需氧量浓度.mg.L.Se,生物反应池出水五日生化需氧量浓度 mg.L、2，好氧区.池.容积可按下列公式计算，式中，Vo,好氧区。池,容积.m3.Q，生物反应池的设计流量，m3,d.So.生物反应池进水五日生化需氧量浓度。mg.L，Se.生物反应池出水五日生化需氧量浓度、mg，L,θco，好氧区，池,设计污泥龄,d Yt。污泥总产率系数，kgMLSS,kgBOD5、宜根据试验资料确定 无试验资料时。系统有初次沉淀池时宜取0。3.0.6.无初次沉淀池时宜取0,8，1。2 X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度.gMLSS L,F 安全系数、宜为1。5 3。0,μ.硝化细菌比生长速率，d、1。Na，生物反应池中氨氮浓度,mg。L。Kn，硝化作用中氮的半速率常数,mg L.T.设计温度、0.47。15、时 硝化细菌最大比生长速率 d、1，3,混合液回流量可按下式计算，式中 QRi.混合液回流量.m3.d，混合液回流比不宜大于400。Vn，缺氧区.池。容积,m3,Kde,脱氮速率.kgN03.N,kgMLSS。d.宜根据试验资料确定，无试验资料时 20 的Kde值可采用,0 03。0 06,kgN03，N、kgMLSS,d，并按本标准公式,7.6.17.2 进行温度修正、X、生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度、gMLSS.L、Nt,生物反应池进水总氮浓度,mg，L、Nke.生物反应池出水总凯氏氮浓度.mg、L,QR.回流污泥量、m3、d，3。缺氧，好氧法,ANO法，生物脱氮的主要设计参数,宜根据试验资料确定。当无试验资料时.可采用经验数据或按表7.6 17的规定取值，7，6。18。当仅需除磷时，宜采用厌氧，好氧法.ApO法.并应符合下列规定 1。生物反应池中好氧区，池 的容积.采用污泥负荷或污泥龄计算时 可按本标准第7 6.10条所列公式计算。2、生物反应池中厌氧区，池。的容积，可按下式计算。式中。Vp、厌氧区.池。容积,m3，tp.厌氧区、池.停留时间,h,宜为1、2.Q.生物反应池的设计流量。m3，d,3,厌氧。好氧法.Ap0法.生物除磷的主要设计参数，宜根据试验资料确定。无试验资料时，可采用经验数据或按表7、6.18的规定取值,4、采用生物除磷处理污水时 剩余污泥宜采用机械浓缩，5。生物除磷的剩余污泥。采用厌氧消化处理时，输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道。应有除垢措施,含磷高的液体，宜先回收磷或除磷后再返回污水处理系统、7。6。19,当需要同时脱氮除磷时 宜采用厌氧。缺氧、好氧法。AAO或A20法 并应符合下列规定、1，生物反应池的容积。宜按本标准第7。6、10条、第7。6,17条和第7 6.18条的规定计算 2，厌氧,缺氧.好氧法.AAO或A20法。生物脱氮除磷的主要设计参数 宜根据试验资料确定 无试验资料时。可采用经验数据或按表7 6 19的规定取值，3，根据需要.厌氧、缺氧、好氧法、AAO或A20法、的工艺流程中,可改变进水和回流污泥的布置形式.调整为前置缺氧区，池、或串联增加缺氧区 池，和好氧区 池。等变形工艺 氧化沟7，6,20.氧化沟前可不设初次沉淀池 7,6.21.氧化沟前可设置厌氧池,7 6.22.氧化沟可按两组或多组系列布置、并设置进水配水井、7,6，23，氧化沟可与二次沉淀池分建或合建，7,6，24 延时曝气氧化沟的主要设计参数、宜根据试验资料确定.当无试验资料时,可采用经验数据或按表7 6，24的规定取值,7。6。25,当采用氧化沟进行脱氮除磷时.宜符合本标准第7.6.16条，第7，6，19条的有关规定、7.6 26、氧化沟的进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端、出水点宜设在充氧器后的好氧区、当采用转刷，转碟时、氧化沟的设备平台高出设计水面宜为0,5m。当采用竖轴表曝机时,宜为0。6m.0,8m。氧化沟的设备平台宜高出设计水面0.8m，1.2m。7。6 27 氧化沟有效水深的确定应考虑曝气.混合，推流的设备性能,宜采用3。5m，4,5m，7 6,28。根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙.导流墙宜高出设计水位0.2m 0，3m，7.6。29。曝气转刷、转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置,曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上、竖轴表曝机应安装在沟渠的端部。7、6、30。氧化沟的走道和工作平台、应安全 防溅和便于设备维修。7 6。31。氧化沟内的平均流速宜大于0，25m、s 7.6、32.氧化沟系统宜采用自动控制，序批式活性污泥法，SBR，7,6,33 SBR反应池的数量不宜少于2个 7 6，34，SBR反应池容积可按下式计算,式中,V,生物反应池容积 Q 每个周期进水量。m3 So 生物反应池进水五日生化需氧量浓度,mg。L.X。生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度。gMLSS，L、Ls,生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷,kgBOD5。kgMLSS。d、tR 每个周期反应时间 h.7 6、35、污泥负荷的取值，以脱氮为主要目标时 宜按本标准表7.6，17的规定取值、以除磷为主要目标时、宜按本标准表7、6，18的规定取值 同时脱氮除磷时。宜按本标准表7 6。19的规定取值。7。6 36,SBR工艺各工序的时间宜按下列公式计算，1，进水时间可按下式计算,式中。tF。每池每个周期所需要的进水时间 h，t,一个运行周期所需要的时间 h、n、每个系列反应池个数.2.反应时间可按下式计算。式中，So,生物反应池进水五日生化需氧量浓度,mg。L m,充水比。仅需除磷时宜为0、25，0、50，需脱氮时宜为0、15.0，30。Ls、生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷 kgBOD5 kgMLSS d、X.生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度,gMLSS L.3.沉淀时间ts宜为1，0h，4.排水时间tD宜为1.0h,1 5h。5 一个周期所需时间可按下式计算.式中、tR 每个周期反应时间,h,ts，沉淀时间、h tD、排水时间 h。tb、闲置时间，h。7,6 37,每天的周期数宜为正整数、7 6.38、连续进水时、反应池的进水处应设置导流装置。7。6.39.反应池宜采用矩形池，水深宜为4.0m.6。0m，反应池长度和宽度之比 间隙进水时宜为1。1 2,1.连续进水时宜为2。5.1 4.1,7 6 40,反应池应设置固定式事故排水装置.可设在滗水结束时的水位处、7。6。41，反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器、同时，宜有清除浮渣的装置。膜生物反应器,MBR.7,6 42.膜生物反应器工艺的主要设计参数宜根据试验资料确定、当无试验资料时.可采用经验数据或按表7，6,42的规定取值。7。6.43.膜生物反应器工程中膜系统运行通量的取值应小于临界通量，临界通量的选取应考虑膜材料类型.膜组件和膜组器型式，污泥混合液性质。水温等因素，可实测或采用经验数据.同时.应根据生物反应池设计流量校核膜的峰值通量和强制通量 7。6.44 浸没式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为15L m2,h.25L、m2，h。外置式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为30L,m2 h、45L,m2 h、7 6,45,布设膜组器时.应留10,20，的富余膜组器空位作为备用.7 6.46。膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施.7,6。47、膜离线清洗的废液宜采用中和等措施处理 处理后的废液应返回污水处理构筑物进行处理,