7 6 活性污泥法、一般规定7 6。1.应根据去除碳源污染物.脱氮、除磷、污泥减量.好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件 选择适宜的活性污泥处理工艺，7、6。2 当采用鼓风曝气时、生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.5m 1。0m 当采用机械曝气时、生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0 8m.1,2m,7,6，3.污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时,应有除泡沫措施。7。6。4，在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管。7 6。5、廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1，1，2、1,有效水深应结合流程设计。地质条件，供氧设施类型和选用风机压力等因素确定，可采用4 0m，6,0m 当条件许可时 水深尚可加大。7.6 6，生物反应池中的好氧区,池,采用鼓风曝气器时,处理立方米污水的供气量不宜小于3m3。当好氧区采用机械曝气器时.混合全池污水所需功率不宜小于25W m3,氧化沟所需功率不宜小于15W,m3,缺氧区.池.厌氧区，池.应采用机械搅拌 混合功率宜采用2W，m3，8W.m3,机械搅拌器布置的间距。位置，应根据试验资料确定.7 6.7.生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物。脱氮和除磷的影响。必要时可采取降低负荷.增长泥龄,调整厌氧区.池.缺氧区 池.好氧区。池、水力停留时间和保温或增温等措施。7。6 8,污水,回流污泥进入生物反应池的厌氧区.池，缺氧区.池 时.宜采用淹没入流方式 传统活性污泥法7,6。9，去除碳源污染物的生物反应池的主要设计参数可按表7.6.9的规定取值，7。6，10，当以去除碳源污染物为主时 生物反应池的容积可按下列公式计算。1.按污泥负荷计算，2 按污泥龄计算，式中。V 生物反应池的容积.m3.Q、生物反应池的设计流量 m3,d、So、生物反应池进水五日生化需氧量浓度。mg，L，Se,生物反应池出水五日生化需氧量浓度、mg,L,当去除率大于90 时可不计入 Ls、生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷,kgBOD5 kgMLSS。d，X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度。gMLSS.L。Y 污泥产率系数 kgVSS kgBOD5.宜根据试验资料确定.无试验资料时,可取0.4。0.8 θC，设计污泥龄 d 其数值为3,15，XV、生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度，gMLVSS,L Kd。衰减系数、d，1 20。的数值为0.040.0 075.7,6.11.衰减系数Kd值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正，并应按下式计算,式中.KdT。T 时的衰减系数、d、1、Kd20。20，时的衰减系数，d.1,θT.温度系数,采用1、02 1，06，T,设计温度 7。6，12.生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区，池,水力停留时间宜采用0、5h 1,0h。7,6。13 阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1。2,3 4的总长度内设置多个进水口，7 6.14 吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内、也可分别由两个反应池组成，并应符合下列规定、1、吸附区的容积。不应小于生物反应池总容积的1 4、吸附区的停留时间不应小于0、5h.2、当吸附区和再生区在一个反应池内时 沿生物反应池长度方向应设置多个进水口,进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要.进水口的尺寸应按通过全部流量计算.7、6。15.完全混合生物反应池可分为合建式和分建式 合建式生物反应池的设计、应符合下列规定 1,生物反应池宜采用圆形、曝气区的有效容积应包括导流区部分、2,沉淀区的表面水力负荷宜为0。5m3。m2.h 1，0m3,m2，h,厌氧 缺氧.好氧法。AAO或A2O法，7，6、16。当以脱氮除磷为主时.应采用厌氧，缺氧 好氧法。AAO或A2O法，的水处理工艺。并应符合下列规定,1.脱氮时，污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4，2 除磷时。污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17，3,同时脱氮、除磷时 宜同时满足前两款的要求 4.好氧区.池，剩余总碱度宜大于70mg,L，以CaCO3计、当进水碱度不能满足上述要求时。应采取增加碱度的措施.7。6、17,当仅需脱氮时,宜采用缺氧。好氧法。ANO法、并应符合下列规定 1.生物反应池中好氧区,池，的容积,采用污泥负荷或污泥龄计算时.可按本标准第7，6 10条所列公式计算。其中反应池中缺氧区、池,的水力停留时间宜为2h.10h.2 生物反应池的容积 采用硝化 反硝化动力学计算时。可按下列公式计算、1，缺氧区 池 容积可按下列公式计算。式中。Vn。缺氧区.池.容积、m3,Q，生物反应池的设计流量 m3.d。Nk,生物反应池进水总凯氏氮浓度。mg，L Nte,生物反应池出水总氮浓度。mg、L，Xv。排出生物反应池系统的微生物量、kgMLVSS。d。Kde。脱氮速率。kgNO3.N.kgMLSS，d、宜根据试验资料确定 当无试验资料时，20、的Kde值可采用，0、03、0。06 kgNO3、N，kgMLSS、d。并按本标准公式，7，6。17、2，进行温度修正，Kde.T,Kde 20 一一分别为T 和20,时的脱氮速率.X,生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 gMLSS L T，设计温度 Y,污泥产率系数、kgVSS.kgBOD5 宜根据试验资料确定,无试验资料时，可取0、3，0.6.So,生物反应池进水五日生化需氧量浓度，mg。L.Se,生物反应池出水五日生化需氧量浓度，mg L,2，好氧区 池。容积可按下列公式计算,式中。Vo 好氧区 池，容积、m3 Q、生物反应池的设计流量、m3。d So，生物反应池进水五日生化需氧量浓度，mg.L.Se、生物反应池出水五日生化需氧量浓度，mg,L。θco、好氧区,池 设计污泥龄.d Yt.污泥总产率系数.kgMLSS，kgBOD5，宜根据试验资料确定、无试验资料时,系统有初次沉淀池时宜取0 3，0.6、无初次沉淀池时宜取0,8，1、2 X、生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度、gMLSS、L、F、安全系数。宜为1,5,3、0 μ，硝化细菌比生长速率.d，1,Na,生物反应池中氨氮浓度,mg,L,Kn、硝化作用中氮的半速率常数 mg，L、T，设计温度，0 47.15，时，硝化细菌最大比生长速率 d、1.3。混合液回流量可按下式计算,式中.QRi，混合液回流量.m3 d，混合液回流比不宜大于400,Vn。缺氧区、池.容积 m3，Kde,脱氮速率。kgN03、N、kgMLSS，d，宜根据试验资料确定.无试验资料时,20.的Kde值可采用、0，03 0，06。kgN03、N。kgMLSS、d、并按本标准公式,7,6，17。2.进行温度修正、X、生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度.gMLSS,L、Nt 生物反应池进水总氮浓度，mg。L Nke 生物反应池出水总凯氏氮浓度 mg，L.QR 回流污泥量、m3,d，3,缺氧.好氧法.ANO法。生物脱氮的主要设计参数,宜根据试验资料确定，当无试验资料时。可采用经验数据或按表7、6.17的规定取值 7.6 18，当仅需除磷时、宜采用厌氧 好氧法 ApO法、并应符合下列规定 1 生物反应池中好氧区 池。的容积 采用污泥负荷或污泥龄计算时,可按本标准第7,6，10条所列公式计算.2,生物反应池中厌氧区，池 的容积,可按下式计算。式中,Vp.厌氧区.池 容积 m3.tp。厌氧区、池，停留时间。h，宜为1,2,Q 生物反应池的设计流量。m3.d,3 厌氧.好氧法 Ap0法 生物除磷的主要设计参数、宜根据试验资料确定。无试验资料时。可采用经验数据或按表7,6，18的规定取值.4、采用生物除磷处理污水时.剩余污泥宜采用机械浓缩，5 生物除磷的剩余污泥 采用厌氧消化处理时.输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道.应有除垢措施，含磷高的液体，宜先回收磷或除磷后再返回污水处理系统、7 6 19。当需要同时脱氮除磷时，宜采用厌氧。缺氧.好氧法.AAO或A20法、并应符合下列规定 1,生物反应池的容积。宜按本标准第7,6 10条 第7，6。17条和第7。6，18条的规定计算。2，厌氧，缺氧 好氧法，AAO或A20法 生物脱氮除磷的主要设计参数，宜根据试验资料确定,无试验资料时 可采用经验数据或按表7，6.19的规定取值.3，根据需要，厌氧 缺氧 好氧法。AAO或A20法,的工艺流程中。可改变进水和回流污泥的布置形式，调整为前置缺氧区.池,或串联增加缺氧区、池，和好氧区。池，等变形工艺，氧化沟7.6.20，氧化沟前可不设初次沉淀池，7.6。21。氧化沟前可设置厌氧池。7 6。22 氧化沟可按两组或多组系列布置.并设置进水配水井，7,6,23、氧化沟可与二次沉淀池分建或合建,7。6，24、延时曝气氧化沟的主要设计参数、宜根据试验资料确定。当无试验资料时,可采用经验数据或按表7、6，24的规定取值 7、6、25。当采用氧化沟进行脱氮除磷时、宜符合本标准第7 6.16条,第7.6、19条的有关规定，7，6,26 氧化沟的进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端。出水点宜设在充氧器后的好氧区,当采用转刷。转碟时 氧化沟的设备平台高出设计水面宜为0.5m。当采用竖轴表曝机时，宜为0 6m，0，8m，氧化沟的设备平台宜高出设计水面0.8m。1 2m、7.6，27.氧化沟有效水深的确定应考虑曝气、混合,推流的设备性能、宜采用3.5m.4 5m。7，6，28，根据氧化沟渠宽度、弯道处可设置一道或多道导流墙。导流墙宜高出设计水位0、2m。0,3m。7,6.29，曝气转刷。转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置，曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上，竖轴表曝机应安装在沟渠的端部 7,6，30。氧化沟的走道和工作平台 应安全,防溅和便于设备维修、7、6。31 氧化沟内的平均流速宜大于0。25m、s.7,6。32.氧化沟系统宜采用自动控制，序批式活性污泥法。SBR、7。6 33,SBR反应池的数量不宜少于2个。7,6、34,SBR反应池容积可按下式计算，式中 V、生物反应池容积,Q,每个周期进水量。m3,So，生物反应池进水五日生化需氧量浓度,mg.L。X，生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度,gMLSS,L、Ls.生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷,kgBOD5、kgMLSS d tR、每个周期反应时间,h,7.6。35,污泥负荷的取值，以脱氮为主要目标时。宜按本标准表7.6 17的规定取值、以除磷为主要目标时。宜按本标准表7，6、18的规定取值.同时脱氮除磷时、宜按本标准表7 6。19的规定取值、7,6、36。SBR工艺各工序的时间宜按下列公式计算 1.进水时间可按下式计算，式中,tF。每池每个周期所需要的进水时间.h.t。一个运行周期所需要的时间 h，n。每个系列反应池个数 2，反应时间可按下式计算，式中 So。生物反应池进水五日生化需氧量浓度 mg,L、m 充水比 仅需除磷时宜为0,25 0 50 需脱氮时宜为0。15.0 30、Ls 生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷,kgBOD5 kgMLSS。d，X,生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS,L,3 沉淀时间ts宜为1 0h、4。排水时间tD宜为1,0h，1,5h.5，一个周期所需时间可按下式计算。式中、tR、每个周期反应时间，h、ts。沉淀时间、h。tD、排水时间、h，tb。闲置时间,h,7.6.37,每天的周期数宜为正整数，7。6、38 连续进水时。反应池的进水处应设置导流装置.7,6、39,反应池宜采用矩形池 水深宜为4。0m.6,0m，反应池长度和宽度之比 间隙进水时宜为1。1、2。1。连续进水时宜为2,5，1。4.1，7,6。40.反应池应设置固定式事故排水装置、可设在滗水结束时的水位处 7 6 41,反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器、同时,宜有清除浮渣的装置,膜生物反应器、MBR 7.6 42。膜生物反应器工艺的主要设计参数宜根据试验资料确定.当无试验资料时.可采用经验数据或按表7.6，42的规定取值.7、6、43。膜生物反应器工程中膜系统运行通量的取值应小于临界通量，临界通量的选取应考虑膜材料类型 膜组件和膜组器型式。污泥混合液性质、水温等因素，可实测或采用经验数据.同时.应根据生物反应池设计流量校核膜的峰值通量和强制通量,7、6。44、浸没式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为15L m2 h，25L m2。h 外置式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为30L,m2 h,45L，m2。h，7。6。45,布设膜组器时，应留10、20.的富余膜组器空位作为备用,7 6，46.膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施。7。6 47.膜离线清洗的废液宜采用中和等措施处理,处理后的废液应返回污水处理构筑物进行处理、