7、6,活性污泥法,一般规定7,6,1.应根据去除碳源污染物。脱氮，除磷。污泥减量，好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件、选择适宜的活性污泥处理工艺、7 6。2 当采用鼓风曝气时.生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0。5m 1 0m.当采用机械曝气时.生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0 8m,1，2m,7。6，3、污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时，应有除泡沫措施。7，6 4、在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管、7.6、5，廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1。1,2 1,有效水深应结合流程设计 地质条件。供氧设施类型和选用风机压力等因素确定,可采用4。0m,6.0m,当条件许可时，水深尚可加大 7，6、6.生物反应池中的好氧区 池，采用鼓风曝气器时、处理立方米污水的供气量不宜小于3m3 当好氧区采用机械曝气器时、混合全池污水所需功率不宜小于25W,m3 氧化沟所需功率不宜小于15W,m3.缺氧区 池 厌氧区 池 应采用机械搅拌,混合功率宜采用2W,m3.8W,m3,机械搅拌器布置的间距 位置 应根据试验资料确定,7，6、7、生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物 脱氮和除磷的影响,必要时可采取降低负荷,增长泥龄.调整厌氧区，池。缺氧区.池 好氧区.池，水力停留时间和保温或增温等措施、7。6 8 污水、回流污泥进入生物反应池的厌氧区。池。缺氧区、池.时 宜采用淹没入流方式。传统活性污泥法7,6，9 去除碳源污染物的生物反应池的主要设计参数可按表7.6，9的规定取值。7、6.10 当以去除碳源污染物为主时，生物反应池的容积可按下列公式计算.1、按污泥负荷计算 2 按污泥龄计算.式中,V。生物反应池的容积、m3。Q，生物反应池的设计流量,m3，d，So，生物反应池进水五日生化需氧量浓度、mg、L。Se，生物反应池出水五日生化需氧量浓度、mg.L，当去除率大于90 时可不计入、Ls，生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷 kgBOD5、kgMLSS,d,X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 gMLSS L。Y、污泥产率系数,kgVSS。kgBOD5.宜根据试验资料确定,无试验资料时 可取0,4,0 8 θC。设计污泥龄.d。其数值为3、15 XV.生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度、gMLVSS、L Kd。衰减系数、d。1,20.的数值为0,040，0,075、7,6,11 衰减系数Kd值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正。并应按下式计算.式中、KdT、T，时的衰减系数。d。1.Kd20，20。时的衰减系数、d.1，θT.温度系数。采用1。02,1、06.T，设计温度,7,6.12.生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区，池 水力停留时间宜采用0.5h.1.0h、7，6,13 阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1,2,3,4的总长度内设置多个进水口，7,6.14。吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内.也可分别由两个反应池组成,并应符合下列规定.1 吸附区的容积,不应小于生物反应池总容积的1、4.吸附区的停留时间不应小于0,5h、2。当吸附区和再生区在一个反应池内时 沿生物反应池长度方向应设置多个进水口 进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要，进水口的尺寸应按通过全部流量计算、7、6。15 完全混合生物反应池可分为合建式和分建式。合建式生物反应池的设计。应符合下列规定，1、生物反应池宜采用圆形.曝气区的有效容积应包括导流区部分,2.沉淀区的表面水力负荷宜为0 5m3.m2、h，1.0m3,m2、h,厌氧。缺氧。好氧法、AAO或A2O法,7，6.16，当以脱氮除磷为主时.应采用厌氧，缺氧，好氧法、AAO或A2O法。的水处理工艺 并应符合下列规定，1.脱氮时,污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4。2、除磷时,污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17。3、同时脱氮。除磷时.宜同时满足前两款的要求 4,好氧区,池,剩余总碱度宜大于70mg，L 以CaCO3计。当进水碱度不能满足上述要求时，应采取增加碱度的措施、7，6 17、当仅需脱氮时,宜采用缺氧 好氧法、ANO法、并应符合下列规定。1、生物反应池中好氧区.池,的容积。采用污泥负荷或污泥龄计算时 可按本标准第7、6、10条所列公式计算，其中反应池中缺氧区,池、的水力停留时间宜为2h。10h、2 生物反应池的容积.采用硝化，反硝化动力学计算时 可按下列公式计算、1 缺氧区 池，容积可按下列公式计算.式中 Vn、缺氧区。池 容积,m3 Q 生物反应池的设计流量、m3，d,Nk，生物反应池进水总凯氏氮浓度 mg L，Nte,生物反应池出水总氮浓度,mg。L,Xv。排出生物反应池系统的微生物量，kgMLVSS.d，Kde。脱氮速率,kgNO3、N、kgMLSS、d.宜根据试验资料确定、当无试验资料时，20,的Kde值可采用、0，03.0、06 kgNO3 N。kgMLSS d 并按本标准公式、7、6.17.2、进行温度修正 Kde,T,Kde。20 一一分别为T，和20、时的脱氮速率、X,生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度,gMLSS.L，T。设计温度。Y，污泥产率系数,kgVSS，kgBOD5 宜根据试验资料确定,无试验资料时 可取0、3.0。6.So,生物反应池进水五日生化需氧量浓度。mg,L。Se，生物反应池出水五日生化需氧量浓度.mg、L 2.好氧区。池、容积可按下列公式计算.式中、Vo。好氧区 池,容积。m3,Q，生物反应池的设计流量，m3。d，So、生物反应池进水五日生化需氧量浓度,mg.L、Se。生物反应池出水五日生化需氧量浓度 mg，L、θco,好氧区，池 设计污泥龄，d。Yt.污泥总产率系数，kgMLSS.kgBOD5，宜根据试验资料确定，无试验资料时，系统有初次沉淀池时宜取0.3 0 6，无初次沉淀池时宜取0、8，1,2 X,生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度.gMLSS.L,F、安全系数，宜为1、5.3,0.μ.硝化细菌比生长速率，d、1，Na 生物反应池中氨氮浓度。mg，L、Kn。硝化作用中氮的半速率常数,mg，L.T.设计温度.0,47,15.时.硝化细菌最大比生长速率、d.1、3，混合液回流量可按下式计算,式中 QRi，混合液回流量,m3，d。混合液回流比不宜大于400,Vn,缺氧区.池 容积，m3,Kde、脱氮速率 kgN03.N。kgMLSS d.宜根据试验资料确定,无试验资料时,20。的Kde值可采用,0.03，0,06,kgN03,N、kgMLSS、d,并按本标准公式 7，6 17。2。进行温度修正、X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 gMLSS L。Nt.生物反应池进水总氮浓度,mg.L，Nke。生物反应池出水总凯氏氮浓度.mg L,QR，回流污泥量，m3.d,3.缺氧、好氧法。ANO法,生物脱氮的主要设计参数，宜根据试验资料确定,当无试验资料时,可采用经验数据或按表7，6。17的规定取值，7，6，18,当仅需除磷时 宜采用厌氧,好氧法.ApO法、并应符合下列规定 1。生物反应池中好氧区,池、的容积、采用污泥负荷或污泥龄计算时，可按本标准第7,6，10条所列公式计算,2,生物反应池中厌氧区，池,的容积 可按下式计算。式中。Vp.厌氧区、池 容积,m3,tp,厌氧区，池 停留时间 h，宜为1,2。Q.生物反应池的设计流量。m3，d，3，厌氧，好氧法。Ap0法.生物除磷的主要设计参数,宜根据试验资料确定，无试验资料时。可采用经验数据或按表7、6，18的规定取值,4.采用生物除磷处理污水时。剩余污泥宜采用机械浓缩 5.生物除磷的剩余污泥。采用厌氧消化处理时。输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道,应有除垢措施,含磷高的液体 宜先回收磷或除磷后再返回污水处理系统。7,6,19，当需要同时脱氮除磷时.宜采用厌氧，缺氧，好氧法。AAO或A20法，并应符合下列规定、1,生物反应池的容积，宜按本标准第7。6.10条、第7 6、17条和第7、6、18条的规定计算。2,厌氧，缺氧,好氧法、AAO或A20法 生物脱氮除磷的主要设计参数，宜根据试验资料确定,无试验资料时,可采用经验数据或按表7。6。19的规定取值、3。根据需要，厌氧，缺氧。好氧法。AAO或A20法，的工艺流程中 可改变进水和回流污泥的布置形式.调整为前置缺氧区。池、或串联增加缺氧区。池 和好氧区 池。等变形工艺.氧化沟7，6.20,氧化沟前可不设初次沉淀池、7.6.21，氧化沟前可设置厌氧池 7、6、22 氧化沟可按两组或多组系列布置。并设置进水配水井，7。6。23。氧化沟可与二次沉淀池分建或合建,7。6 24、延时曝气氧化沟的主要设计参数,宜根据试验资料确定 当无试验资料时，可采用经验数据或按表7，6，24的规定取值、7,6.25，当采用氧化沟进行脱氮除磷时、宜符合本标准第7.6,16条，第7，6,19条的有关规定，7,6.26.氧化沟的进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端。出水点宜设在充氧器后的好氧区 当采用转刷，转碟时.氧化沟的设备平台高出设计水面宜为0，5m，当采用竖轴表曝机时。宜为0，6m，0 8m.氧化沟的设备平台宜高出设计水面0。8m、1 2m，7.6.27。氧化沟有效水深的确定应考虑曝气.混合。推流的设备性能、宜采用3，5m、4.5m 7,6、28、根据氧化沟渠宽度,弯道处可设置一道或多道导流墙。导流墙宜高出设计水位0、2m。0，3m.7、6 29.曝气转刷。转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置,曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上,竖轴表曝机应安装在沟渠的端部。7，6.30.氧化沟的走道和工作平台 应安全.防溅和便于设备维修 7。6 31、氧化沟内的平均流速宜大于0，25m。s.7。6 32、氧化沟系统宜采用自动控制,序批式活性污泥法 SBR.7。6.33，SBR反应池的数量不宜少于2个，7。6,34，SBR反应池容积可按下式计算、式中,V。生物反应池容积.Q,每个周期进水量。m3,So，生物反应池进水五日生化需氧量浓度 mg。L X。生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度、gMLSS，L。Ls.生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷 kgBOD5。kgMLSS、d.tR.每个周期反应时间。h.7 6 35.污泥负荷的取值、以脱氮为主要目标时、宜按本标准表7，6 17的规定取值,以除磷为主要目标时，宜按本标准表7，6.18的规定取值 同时脱氮除磷时、宜按本标准表7 6，19的规定取值、7。6,36,SBR工艺各工序的时间宜按下列公式计算。1.进水时间可按下式计算 式中、tF。每池每个周期所需要的进水时间。h,t,一个运行周期所需要的时间.h,n.每个系列反应池个数.2、反应时间可按下式计算.式中.So。生物反应池进水五日生化需氧量浓度.mg，L.m，充水比,仅需除磷时宜为0,25。0.50、需脱氮时宜为0,15，0，30.Ls，生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷.kgBOD5，kgMLSS，d.X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 gMLSS,L,3，沉淀时间ts宜为1，0h、4。排水时间tD宜为1。0h 1、5h 5、一个周期所需时间可按下式计算。式中。tR、每个周期反应时间、h。ts、沉淀时间、h tD,排水时间。h，tb,闲置时间,h、7.6，37,每天的周期数宜为正整数，7,6。38,连续进水时.反应池的进水处应设置导流装置.7。6.39,反应池宜采用矩形池,水深宜为4.0m、6、0m，反应池长度和宽度之比、间隙进水时宜为1 1。2,1,连续进水时宜为2 5、1，4、1.7、6、40.反应池应设置固定式事故排水装置、可设在滗水结束时的水位处 7。6.41。反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器、同时。宜有清除浮渣的装置.膜生物反应器.MBR.7、6、42、膜生物反应器工艺的主要设计参数宜根据试验资料确定，当无试验资料时,可采用经验数据或按表7,6.42的规定取值。7。6。43 膜生物反应器工程中膜系统运行通量的取值应小于临界通量.临界通量的选取应考虑膜材料类型。膜组件和膜组器型式、污泥混合液性质、水温等因素.可实测或采用经验数据.同时。应根据生物反应池设计流量校核膜的峰值通量和强制通量 7，6.44，浸没式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为15L m2 h，25L.m2 h，外置式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为30L，m2 h.45L、m2。h。7.6，45，布设膜组器时，应留10.20，的富余膜组器空位作为备用,7，6.46，膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施、7,6、47，膜离线清洗的废液宜采用中和等措施处理 处理后的废液应返回污水处理构筑物进行处理、