7，6，活性污泥法，一般规定7.6,1，应根据去除碳源污染物.脱氮.除磷 污泥减量,好氧污泥稳定等不同要求和外部环境条件,选择适宜的活性污泥处理工艺 7、6,2.当采用鼓风曝气时。生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0,5m、1,0m,当采用机械曝气时,生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0，8m、1,2m，7 6。3、污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时,应有除泡沫措施.7、6，4 在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管、7、6。5.廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1、1，2。1、有效水深应结合流程设计、地质条件,供氧设施类型和选用风机压力等因素确定，可采用4。0m，6，0m 当条件许可时 水深尚可加大,7.6，6.生物反应池中的好氧区。池、采用鼓风曝气器时 处理立方米污水的供气量不宜小于3m3、当好氧区采用机械曝气器时。混合全池污水所需功率不宜小于25W。m3。氧化沟所需功率不宜小于15W。m3、缺氧区，池。厌氧区。池.应采用机械搅拌 混合功率宜采用2W,m3。8W，m3、机械搅拌器布置的间距，位置，应根据试验资料确定、7。6，7，生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物，脱氮和除磷的影响 必要时可采取降低负荷,增长泥龄.调整厌氧区。池 缺氧区,池,好氧区，池、水力停留时间和保温或增温等措施.7 6 8.污水。回流污泥进入生物反应池的厌氧区.池。缺氧区,池 时，宜采用淹没入流方式、传统活性污泥法7,6.9，去除碳源污染物的生物反应池的主要设计参数可按表7。6、9的规定取值，7，6。10,当以去除碳源污染物为主时 生物反应池的容积可按下列公式计算 1。按污泥负荷计算.2。按污泥龄计算，式中,V.生物反应池的容积 m3、Q，生物反应池的设计流量。m3 d So，生物反应池进水五日生化需氧量浓度,mg，L Se，生物反应池出水五日生化需氧量浓度、mg,L.当去除率大于90，时可不计入,Ls.生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷。kgBOD5，kgMLSS、d。X.生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度.gMLSS、L Y。污泥产率系数 kgVSS.kgBOD5.宜根据试验资料确定。无试验资料时。可取0 4，0.8。θC。设计污泥龄,d.其数值为3,15、XV 生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度。gMLVSS，L.Kd 衰减系数，d 1。20.的数值为0。040,0,075 7，6，11，衰减系数Kd值应以当地冬季和夏季的污水温度进行修正。并应按下式计算.式中，KdT.T,时的衰减系数 d，1,Kd20、20，时的衰减系数。d.1，θT。温度系数 采用1 02,1、06、T 设计温度,7 6、12，生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区，池.水力停留时间宜采用0 5h，1。0h,7 6,13,阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1、2 3，4的总长度内设置多个进水口。7，6.14,吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内 也可分别由两个反应池组成。并应符合下列规定、1，吸附区的容积。不应小于生物反应池总容积的1。4 吸附区的停留时间不应小于0，5h。2,当吸附区和再生区在一个反应池内时 沿生物反应池长度方向应设置多个进水口。进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要、进水口的尺寸应按通过全部流量计算.7。6。15、完全混合生物反应池可分为合建式和分建式 合建式生物反应池的设计。应符合下列规定，1 生物反应池宜采用圆形,曝气区的有效容积应包括导流区部分 2.沉淀区的表面水力负荷宜为0，5m3。m2.h.1。0m3.m2、h.厌氧,缺氧.好氧法 AAO或A2O法 7。6。16。当以脱氮除磷为主时,应采用厌氧.缺氧，好氧法,AAO或A2O法,的水处理工艺。并应符合下列规定、1。脱氮时.污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4.2.除磷时.污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17。3。同时脱氮。除磷时。宜同时满足前两款的要求 4。好氧区。池,剩余总碱度宜大于70mg L、以CaCO3计。当进水碱度不能满足上述要求时。应采取增加碱度的措施、7，6。17,当仅需脱氮时,宜采用缺氧.好氧法。ANO法,并应符合下列规定.1.生物反应池中好氧区,池 的容积，采用污泥负荷或污泥龄计算时,可按本标准第7 6。10条所列公式计算、其中反应池中缺氧区 池 的水力停留时间宜为2h,10h.2,生物反应池的容积，采用硝化，反硝化动力学计算时 可按下列公式计算，1,缺氧区.池,容积可按下列公式计算。式中。Vn，缺氧区。池。容积。m3.Q,生物反应池的设计流量.m3。d Nk。生物反应池进水总凯氏氮浓度.mg,L、Nte,生物反应池出水总氮浓度。mg、L Xv，排出生物反应池系统的微生物量 kgMLVSS，d,Kde、脱氮速率。kgNO3.N、kgMLSS,d、宜根据试验资料确定。当无试验资料时、20，的Kde值可采用、0 03。0。06、kgNO3.N。kgMLSS、d，并按本标准公式。7,6、17,2、进行温度修正,Kde,T、Kde。20.一一分别为T、和20。时的脱氮速率。X。生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度 gMLSS。L.T 设计温度、Y.污泥产率系数，kgVSS。kgBOD5，宜根据试验资料确定，无试验资料时.可取0.3.0、6，So，生物反应池进水五日生化需氧量浓度、mg.L,Se,生物反应池出水五日生化需氧量浓度、mg。L。2、好氧区.池.容积可按下列公式计算、式中，Vo.好氧区.池 容积。m3，Q、生物反应池的设计流量。m3 d,So.生物反应池进水五日生化需氧量浓度.mg。L Se 生物反应池出水五日生化需氧量浓度、mg。L.θco,好氧区，池。设计污泥龄。d Yt 污泥总产率系数。kgMLSS,kgBOD5。宜根据试验资料确定，无试验资料时.系统有初次沉淀池时宜取0,3 0，6,无初次沉淀池时宜取0 8,1、2、X，生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度。gMLSS,L、F，安全系数，宜为1。5,3 0 μ。硝化细菌比生长速率、d.1,Na。生物反应池中氨氮浓度，mg,L，Kn,硝化作用中氮的半速率常数、mg、L、T,设计温度。0。47.15 时。硝化细菌最大比生长速率。d，1。3、混合液回流量可按下式计算,式中 QRi、混合液回流量。m3 d.混合液回流比不宜大于400、Vn 缺氧区.池、容积。m3。Kde 脱氮速率.kgN03,N,kgMLSS.d 宜根据试验资料确定,无试验资料时，20 的Kde值可采用,0 03、0。06 kgN03，N、kgMLSS，d,并按本标准公式 7.6.17，2、进行温度修正.X。生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度,gMLSS，L，Nt、生物反应池进水总氮浓度,mg,L Nke.生物反应池出水总凯氏氮浓度 mg。L.QR.回流污泥量 m3、d。3。缺氧 好氧法、ANO法 生物脱氮的主要设计参数,宜根据试验资料确定,当无试验资料时,可采用经验数据或按表7,6,17的规定取值 7.6.18 当仅需除磷时.宜采用厌氧.好氧法.ApO法 并应符合下列规定，1、生物反应池中好氧区.池.的容积.采用污泥负荷或污泥龄计算时、可按本标准第7 6 10条所列公式计算,2,生物反应池中厌氧区。池.的容积 可按下式计算。式中，Vp，厌氧区.池，容积、m3.tp、厌氧区.池。停留时间 h。宜为1。2、Q.生物反应池的设计流量.m3 d,3，厌氧、好氧法、Ap0法,生物除磷的主要设计参数。宜根据试验资料确定,无试验资料时、可采用经验数据或按表7.6,18的规定取值 4 采用生物除磷处理污水时,剩余污泥宜采用机械浓缩 5、生物除磷的剩余污泥，采用厌氧消化处理时。输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道、应有除垢措施,含磷高的液体,宜先回收磷或除磷后再返回污水处理系统，7。6、19 当需要同时脱氮除磷时。宜采用厌氧、缺氧.好氧法.AAO或A20法。并应符合下列规定。1 生物反应池的容积。宜按本标准第7，6,10条,第7 6 17条和第7,6,18条的规定计算。2。厌氧 缺氧、好氧法、AAO或A20法、生物脱氮除磷的主要设计参数、宜根据试验资料确定.无试验资料时。可采用经验数据或按表7。6、19的规定取值,3,根据需要.厌氧，缺氧.好氧法 AAO或A20法.的工艺流程中、可改变进水和回流污泥的布置形式.调整为前置缺氧区，池.或串联增加缺氧区.池，和好氧区，池。等变形工艺、氧化沟7.6 20 氧化沟前可不设初次沉淀池 7.6。21.氧化沟前可设置厌氧池、7 6，22，氧化沟可按两组或多组系列布置 并设置进水配水井。7，6,23，氧化沟可与二次沉淀池分建或合建，7，6。24 延时曝气氧化沟的主要设计参数.宜根据试验资料确定 当无试验资料时，可采用经验数据或按表7。6。24的规定取值,7.6、25、当采用氧化沟进行脱氮除磷时、宜符合本标准第7，6，16条.第7 6。19条的有关规定.7。6。26。氧化沟的进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端 出水点宜设在充氧器后的好氧区，当采用转刷 转碟时.氧化沟的设备平台高出设计水面宜为0,5m，当采用竖轴表曝机时、宜为0，6m,0。8m。氧化沟的设备平台宜高出设计水面0,8m,1,2m。7,6.27.氧化沟有效水深的确定应考虑曝气、混合.推流的设备性能，宜采用3.5m 4 5m,7,6,28，根据氧化沟渠宽度。弯道处可设置一道或多道导流墙。导流墙宜高出设计水位0，2m,0,3m,7，6，29、曝气转刷，转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置。曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上 竖轴表曝机应安装在沟渠的端部.7、6，30，氧化沟的走道和工作平台，应安全、防溅和便于设备维修，7。6。31 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m,s.7.6 32。氧化沟系统宜采用自动控制.序批式活性污泥法 SBR，7,6。33。SBR反应池的数量不宜少于2个,7 6、34,SBR反应池容积可按下式计算 式中 V、生物反应池容积 Q，每个周期进水量,m3。So 生物反应池进水五日生化需氧量浓度,mg、L。X，生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度.gMLSS，L.Ls、生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷。kgBOD5，kgMLSS.d，tR.每个周期反应时间，h。7,6、35 污泥负荷的取值,以脱氮为主要目标时,宜按本标准表7.6，17的规定取值.以除磷为主要目标时，宜按本标准表7、6，18的规定取值、同时脱氮除磷时，宜按本标准表7.6。19的规定取值，7，6 36.SBR工艺各工序的时间宜按下列公式计算.1,进水时间可按下式计算,式中。tF，每池每个周期所需要的进水时间 h.t，一个运行周期所需要的时间 h、n，每个系列反应池个数。2.反应时间可按下式计算.式中.So.生物反应池进水五日生化需氧量浓度。mg.L,m,充水比，仅需除磷时宜为0、25。0、50.需脱氮时宜为0,15、0,30。Ls,生物反应池的五日生化需氧量污泥负荷 kgBOD5,kgMLSS.d X 生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度。gMLSS,L.3，沉淀时间ts宜为1,0h.4,排水时间tD宜为1，0h 1,5h，5、一个周期所需时间可按下式计算。式中 tR,每个周期反应时间,h ts。沉淀时间、h。tD 排水时间 h。tb.闲置时间。h,7，6。37 每天的周期数宜为正整数、7。6、38.连续进水时.反应池的进水处应设置导流装置，7，6.39,反应池宜采用矩形池,水深宜为4，0m。6。0m，反应池长度和宽度之比、间隙进水时宜为1,1。2.1。连续进水时宜为2,5,1 4、1、7、6 40。反应池应设置固定式事故排水装置、可设在滗水结束时的水位处 7。6 41。反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器、同时，宜有清除浮渣的装置,膜生物反应器 MBR.7。6.42.膜生物反应器工艺的主要设计参数宜根据试验资料确定.当无试验资料时，可采用经验数据或按表7 6。42的规定取值。7,6.43.膜生物反应器工程中膜系统运行通量的取值应小于临界通量.临界通量的选取应考虑膜材料类型，膜组件和膜组器型式 污泥混合液性质.水温等因素,可实测或采用经验数据。同时 应根据生物反应池设计流量校核膜的峰值通量和强制通量、7，6,44 浸没式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为15L.m2,h、25L.m2、h,外置式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为30L。m2.h、45L。m2、h.7,6,45、布设膜组器时.应留10、20,的富余膜组器空位作为备用.7.6、46，膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施、7,6.47。膜离线清洗的废液宜采用中和等措施处理，处理后的废液应返回污水处理构筑物进行处理,