4,管网计算4。2.管网起点是从超细干粉灭火剂贮存容器输出阀出口算起，单元独立系统和组合分配系统均如此计算、管网起点压力不应大于2,5MPa 是依据超细干粉灭火剂贮存容器的设计压力确定的，管网最不利点所要求的压力是依据喷头工作压力规定的、这里等效采用了日本标准.日本消防法施行规则第21。条.1 指出。喷头工作压力不应小于0、1MPa.注，本规范压力取值、除特别说明外.均指表压.4 4、本条推荐了管道内径的计算方法。为管道内径选用提供了计算的数据、本计算公式参考了 干粉灭火系统设计规范。GB,50347的计算公式。并做了大量的实验、在规定的管道起点压力范围内。超细干粉灭火剂在DN25管子的输送速率Q约为1，3kg，s。DN25管子的内径d是27mm.由此计算出管径系数Kd,应该指出上述公式计算得到的是最大管径值、根据需要,实际管径值可取比计算值较小的恰当数值，经济流速时管径随驱动气体系数μ而异.当μ。0，044 时.经济流速的管径系数Kd.10，11。即其最佳管道输送速率可以是输送速率的4,5倍.另外，当厂家以实际数据给出输送速率,Q，与管径。d。关系时 宜采用厂家提供的数据，4，6,设计管网时、应尽量设计成结构对称均衡管网.使超细干粉灭火剂均匀分布于防护区内.但在实践中,不可能做到管网结构绝对精确对称布置、只要对称度在、5.范围内,就可以认为是结构对称均衡管网、可实现喷粉的有效均衡，见图1。在实际应用中。可以使用不同喷射率的喷头来调整管网结构的不对称性,实现系统均衡.见图2,图1。结构对称的均衡系统，图2,结构不对称均衡系统 本规范计算公式20系等效采用,室内灭火装置和设备.干粉系统规范，BS.530。6，pt7、1988.7 2。规定。应该指出，在实用中也有非均衡系统。但本规范主张管网应尽量设计成对称分流的均衡系统、所以前半句采用.宜。字 均衡系统可以是对称结构 也可以是不对称结构,结构对称与不对称分界在对称度、所以后半句采用。应,字.4.7 本条推荐的管网中各管段长度上的压力损失计算公式21、及计算公式22，等效采用了，干粉灭火系统设计规范.GB。50347中的计算公式,本计算公式是依据沿程阻力的计算导出、其推导过程如下、管道中的压力损失计算式为，式中。Δp，管道中的压力损失。Pa Δpq，气流流动引起的压力损失、Pa Δpf,气体携带的粉状物料引起的压力损失、Pa λq.驱动气体的摩擦阻力系数 λf,超细干粉的摩擦阻力系数.μ，驱动气体系数。ρq。管道内驱动气体密度。kg。m3，v.q 管道内驱动气体流动速度 m s、d，管道内径 L，管段计算长度,m.把公式,2，和公式、3、代入公式，1。并移项得 式中 Δp.L，管段单位长度上的压力损失 Pa。m，当μ、0,0286 0.143 时,有。式中,g、重力加速度，m，s2、取9。81，在常温下得管道中驱动气体密度ρQ的表达式为，式中。pq0 常态下驱动气体密度、kg，m3 pe,计算管段末端压力、MPa,表压。驱动气体在管道中的流速vq可由其体积流量Qqv，Qqv,μ。Q。pq。和管道内径d表示、即有 将.Δp，L.以MPa。m 作单位、pe以MPa 作单位,d以mm作单位，整理上述各式并简化得、由于气固二相流体在管道中的流速很大，所以沿程阻力损失系数λq按水力粗糙管的情况计算。即 4，3 4,8、4.10在本规程计算公式21中、取常温下管道中驱动气体密度ρq.的表达式为、ρq，10pe。1。ρq0 公式中pe为计算管道末端压力 应该取高程校正前管道平均压力pp代替公式21中pe计算结果才是Δp、L的真值,可那时计算管段首端压力pb还是未知数、无法求得高程校正前管段平均压力Pp 通过计算公式23,已估算出高程校正前管段首端压力 故可估算出高程校正前管段平均压力Pp,为求得高程校正前管段首端压力pb真值.宜采用逐步逼近法 逼近误差越小越好，本规程计算公式25、已满足工程要求,管道节点压力计算.有两种计算顺序.一种是从后向前计算顺序 已知管段末端压力pe求管段首端压力pb.这种计算顺序的优点是避免能源浪费,另一种是从前向后计算顺序。已知管段首端压力pb求末端压力pe.这种计算顺序的优点是方便选取超细干粉贮罐，当采用从前向后计算顺序时。对以上计算式移项处理即可 另外注意，当采用上式计算时 求取，Δp、L.i时需要用pb代替式21中的pe,为了使设计者掌握该节点压力计算方法,下面举例说明,其中管壁绝对粗糙度Δ按镀锌钢管取0。39mm，例1，已知管段末端压力pe 求管段首端压力pb 已知 如图所示管段。末端压力pe.0、15MPa.输送速率Q。2kg。s.d.DN25，27mm.管段计算长度L 1m。流向与水平面夹角γ.90。常压下驱动气体密度ρq0。1 165.g，m3.超细干粉灭火剂松密度pf 500kg.m3 气固比μ，0。06，如图3,所示管段.求、管段首端压力pb。图3，竖直管段、解.初次估算得.一次逼近得,即。高程校正前管段首端压力pb.0.15527MPa,高程校正后。即 管段首端压力pb，0 1547MPa.例2、已知 首端压力pb。0，48MPa 超细干粉输送速率Q 13kg。s、d DN65，66,mm。管段计算长度L，60m,流向与水平面夹角γ，0。常态下驱动气体密度ρq0。1、165kg、m3，超细干粉灭火剂松密度ρf,500kg m3。气固比μ.0.06 如图4、所示管段，求.管段末端压力pe。图4、水平管段.解、初次估算得。一次逼近得.二次逼近得，因为γ,0.所以Ly.sinγ 0 即不需要高程校正.即、管段末端压力pe。pe.0 0、3315，MPa,4、4 4。12中管道内超细干粉的剩余量mr的计算式是按管道内残存的驱动气体的质量除以驱动气体系数而推导出来的.管道内残存的驱动气体质量为.ρqVd，当Pp以MPa作单位时 ρq.10pp、1 ρq0 所以有,mr、Vd。10Pp.1、ρq0，μ.应该指出。理论上讲.灭火贮罐内超细干粉剩余量为,ms。Vc、10po,1 ρq0，μ，式中,Vc,超细干粉贮罐容积,m3.但此时Vc。是未知数，另外，驱动气体系数μ是理论上的平均值、实际上对单元独立系统和组合分配系统中超细干粉需要量最大的防护区或保护对象来说。到喷射时间终了时，气固二相流中含粉量已很小 按计算公式,4 0.12 2，计算得到的管道内超细干粉剩余量已含一定裕度.因此、按m mr之值初选一超细干粉贮存容器,用厂商提供的ms来计算mc值，应符合实际应用的需要。4.5,4，14中非液化驱动气体在储瓶内遵从理想气体状态方程.所以可按计算公式33、和计算公式34,计算驱动气体储存量.液化驱动气体在储瓶内不遵从理想气体状态方程式。所以应按计算公式35和计算公式36,计算驱动气体储存量.4,6,4 15清扫管道内残存超细干粉所需清扫气体量取10，倍管网内驱动气体剩余量为经验数据.当清扫气体采用储瓶充装时，应单独储存、若另有清扫气体气源采用管道供气.则不受此限制，要求清扫工作在48h，内完成是依据超细干粉灭火系统必须在48h。内恢复要求规定的。