3 4，地基动力特性参数。天然地基3，4，1、天然地基和桩基的基本动力参数是随着地基土的性质和构造而变的、在实践过程中并不能普遍应用标准给出的抗压刚度系数 而应进行现场原位测定。因此。一般情况下，宜由现场测试确定 如设计者有经验,且又无条件做现场测试时,宜按本节采用,3,4.2 此次保留了国家标准，动力机器基础设计规范、GB.50040,96的表格形式 3,4，3 基础下地基土的影响深度按2b考虑,在动荷载作用下，地基土的受压面积随深度增加而增大。作用在单位面积上的动应力也随深度增加而减小，土层的动变位亦随之减小 根据实验结果,基础下深度大于2b的土层一般可以不考虑动应力的影响 3。4，4 基础下影响深度范围内,由不同土层组成的地基土、其抗压刚度系数的计算公式是按影响深度范围内不同土层受单位动荷载后的总动变位推导而得、3 4.5、本条规定了地基土抗剪 抗弯和抗扭刚度系数与抗压刚度系数的比例关系,这是根据我国大量实验资料统计得来的、3.4 6.对于矩形基础底面,若基础底面x、y向边长分别为Lx Ly、则Ix LxLy3，12.Iy、LyLx3.12,Iz Ix，Iy.3，4、7、3。4。8 3 4、10,由测试和实测证明 基础埋深和刚性地面对地基刚度与阻尼比的提高有一定的作用、不考虑这两个作用是造成计算值和实测值相差悬殊的主要原因之一,为了安全起见，将埋深比δd限制在0。6以内 使刚度和阻尼比的提高有一定的限制。关于扭转刚度和扭转阻尼比、考虑到扭转振动时，回填土起着非均匀的抗压作用 这对刚度的提高更为明显 因此本标准按水平回转振动的提高系数考虑.对于地面对地基刚度的提高作用。标准规定对于软弱地基其提高系数为1.4.对于其他地基应适当减小。这里的。相连，一般指地面地坪厚度为200mm及以上.沿基础周边尺寸大于1500mm、并设置构造钢筋，一般为φ8,200 与设备基础拉结，3，4,9,天然地基阻尼比按基础的振型分别提出固定的数值,实际上阻尼比不仅与振型有关系、而且还与基础的质量比及土质有关.本标准提出的阻尼比计算公式.按不同土类进行分析统计并取其最低值而得,阻尼比取最低值是偏于安全的 3,4、11,土的参振质量变化范围很大、约为基础本身质量的0，43倍,2.9倍.它与基础的质量比或底面积的关系都无明显的规律性、为了获得较为接近实际的基础固有频率、对于天然地基,本规范中的基础地基刚度和质量均不考虑参振质量，因此,表3。4。2中的抗压刚度系数Cz值是偏低的。至少比实际低43,这样,虽然对计算基础的固有频率无影响，但使计算基础的振动位移至少要偏大43。为此,本标准规定可将计算所得的竖向振动位移乘以0、7 而水平回转振动时的参振质量要比竖向振动 般要小20.所以对水平向振动的计算振动位移则乘以0,85,桩基3 4。12 钻孔灌注桩及其他桩型的动力参数宜由现场测试确定 本标准第3。4 13条.第3,4、22条规定的内容.其经验参数值都是基于预制桩和沉管灌注桩且桩距为桩径4倍.5倍时的测试成果 因此本条明确规定本标准第3，4 13条。第3.4。22条适用的桩型为预制桩或沉管灌注桩 对于钻孔灌注桩及其他桩型 目前尚未积累足够的经验参数值可直接采用。所以本条规定钻孔灌注桩及其他桩型的动力参数宜由现场测试确定 3、4 13、3，4,17、桩基的抗剪和抗扭刚度Kpx、Kpy，Kpψ可采用天然地基抗剪和抗扭刚度的1 4倍。这是由于近年来在软土地基对摩擦桩基动力测试中累积数据分析得出的结论,但是对于地质条件较好。特别是半支承或支承桩,在打桩过程中贯入度较小、每锤击一次。桩本身产生水平摇摆运动 致使桩顶部四周与土脱空 这样就将大大降低桩基的抗剪刚度、例如.在南京，北京,合肥等地，其地质情况是、上部为黏土.其地基承载力为180kPa。250kPa,下部土层为风化岩或碎石类土，桩基测试结果表明 其抗剪刚度要比天然地基试块的抗剪刚度低7,42.因此,标准中特别规定端承桩或桩上部土层的地基承载力标准值fk、200kPa的桩基 其抗剪刚度不应大于天然地基的抗剪刚度Kx。此处天然地基刚度计算时按基底面积大于20m2工况确定,而且在软土地基的桩基，虽然其抗剪刚度是大于天然地基的抗剪刚度。但经过使用一段时间，桩基承台底面有可能与地基土脱空。仅由桩来支承。此时 桩基抗剪刚度将会大大降低、因此、只能考虑桩本身的抗剪刚度，这要通过现场测试来确定，3.4。18。由于直桩桩基的抗剪刚度与天然地基的抗剪刚度之比采用1 4倍、因此斜桩桩基的抗剪刚度与天然地基的抗剪刚度之比采用1。6倍,天然地基刚度取值与本标准第3，4 6条相同、3，4,21。桩基的阻尼比计算公式。是根据现场桩基动力性能测试数据统计分析而得 3，4 22。标准中考虑了桩基承台埋深对阻尼比的提高作用。公式中的提高系数是使承台埋深作用的计算值与天然地基基础埋深作用的计算值一致,