4,旋转式机器基础4、1,汽轮发电机组基础、一般规定4,1、1,汽轮发电机组基础宜采用现浇钢筋混凝土框架结构。4，1。2,汽轮发电机组的框架式基础宜采用多自由度空间力学模型分析。并应进行多方案优化设计 合理地确定框架的布置和构件尺寸。结构选型应符合下列原则 1,基础顶板应具有满足基础的振动特性及静变形要求的质量和刚度。顶板各横梁的静位移宜接近.顶板的外形和受力应简单.宜避免产生偏心荷载、2、在满足强度,稳定性和静位移要求的条件下.宜适当减小柱的刚度.但其长细比不宜大于14，3。基础底板刚度应根据地基刚度综合分析确定。避免基础出现不均匀沉降,4 1、3、对工作转速为3000r,min且功率不大于125MW的汽轮发电机组,当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架,且同时满足下列条件时.可不进行动力计算，1,中间框架。纵梁，Gi 6Ggi。4,1，3。1，2、边框架.Gi 10Ggi 4。1.3，2,式中，Gi，集中到梁中或柱顶的总重力,kN,Ggi，作用在基础第i点的机器转子重力。kN 振动计算4，1,4。框架式基础的振动位移.可按本标准附录B的规定进行计算，并宜符合下列规定 1。一般情况下 可只计算扰力作用点的振动响应.2，工作转速时的计算响应宜取一定范围内的最大响应 其范围值宜根据计算模型确定,4。1、5.当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架时、可简化为横向平面框架.宜按本标准附录B中双自由度体系的方法计算。4。1、6、当框架式基础按空间多自由度体系进行振动计算时。对于机器工作转速小于3000r,min的基础、地基宜按弹性计算,对于汽轮发电机组工作转速不小于3000r，min的基础,地基可按刚性计算.4.1.7。计算振动位移时、任意转速的扰力可按下式计算,式中.F0i，第i点任意转速的扰力。kN、Fgi、第i点工作转速时的扰力 kN，n0.任意转速、r，min，n。工作转速.r,min，4 1、8，当有多个扰力作用时 质点的振动位移可按下式计算,式中.ui。质点i的振动位移,m uik一一第k个扰力对质点i产生的振动位移.m.承载力验算4,1 9、基础承载力计算时。荷载分项系数应按表4 1。9的规定取值。4 1.10。计算基础动内力时的扰力值，可取计算振动位移时所取扰力的4倍,并应考虑材料疲劳的影响 4，1 11。当基础为横向框架与纵梁构成的空间框架时 构件动内力可采用当量荷载进行简化计算 竖向当量荷载可简化为集中荷载、水平向当量荷载可简化为作用在纵，横梁轴线上的集中荷载，4。1.12.当动内力采用当量荷载计算时、应按基础的基本振型和高振型分别进行计算。控制值应取较大值，4、1，13，当动内力采用基础的基本振型计算时。当量荷载可按下列规定确定。1,横向框架上第i点的竖向当量荷载计算值不应小于转子重力荷载的4倍。竖向当量荷载可按下式计算、式中.Fzi、横向框架上第i点的竖向当量荷载，kN，Fgi。横向框架上第i点的机器扰力 kN.ωn1.横向框架竖向的第一振型固有圆频率,rad.s、可按本标准附录B的规定计算，ηmax，最大动力系数,可取8，2。水平向总当量荷载计算值不应小于转子总重力荷载。总当量荷载应按刚度分配到各框架,水平向总当量荷载可按下列公式计算,式中,Fx 横向框架的水平向总当量荷载。kN,Fy，纵向框架的水平向总当量荷载、kN、Ggi.基础顶板上第i点的机器转子重力.kN。Gt,基础顶板全部永久荷载,kN 可取顶板自重、设备重和柱子重的一半、Kxj，基础第j榀横向框架的水平刚度，kN.m.Kyj.基础第j榀纵向框架的水平刚度，kN、m、ξx.横向计算系数,m,ξy 纵向计算系数,m.3 基础的竖向和水平向当量荷载,图4,1,13 1,图4 1。13、2 可按下列公式计算.式中，Fxj，横向框架上第j点的横向x当量荷载,kN。Kxj,第j点的横向框架刚度，kN、m、Fyj、一纵向框架上第j点的纵向y当量荷载、kN,Kyj、第j点的纵向框架刚度.kN.m.4。1,14、横向 纵向计算系数可按表4，1 14采用、4,1.15。当基础的动内力采用高阶振型计算时 顶板横梁与纵梁的当量荷载 图4 1.15 1,图4.1.15 2。宜按表4,1、15采用.4.1.16。当动内力按空间多自由度体系计算时,应取机器工作转速的0，75倍、1 25倍范围内的最大动内力值作为控制计算值，4.1.17。在多个扰力作用下、质点的动内力可按下式计算、式中.Si、质点i的动内力.kN、Sik.第k个扰力对i点产生的动内力，kN，4 1,18.当工作转速不小于3000r min的汽轮机组不进行动力计算时,竖向、水平向当量荷载可按表4.1.18采用。4、1，19.基础顶板的纵.横梁应计入由于构件内外侧温差产生的应力.温差可取15,20，当基础纵向框架长度不小于40m时。应计算纵向框架的温度应力、顶板与柱脚的计算温差，可取20。4、1 20，顶板承载力计算时，应计入设备安装时的活荷载.活荷载应根据工艺要求确定 当无资料时,可按表4.1、20采用 4,1.21.短路力矩的动力系数可取2，0.4，1,22，基础承载力验算的荷载组合应符合下列规定,1.基本组合可取永久荷载与振动荷载或当量荷载组合。其中振动荷载只计入单向作用，组合系数可取1。0、2,偶然组合可取永久荷载、振动荷载及短路力矩组合。振动荷载组合系数可取0,25，短路力矩的组合系数可取1，0，3,地震作用组合可取永久荷载。振动荷载及地震作用组合。振动荷载组合系数可取0、25,地震作用组合系数可取1、0。4。设计值应取其荷载组合的较大值,构造要求4、1 23、框架式基础的顶部四周应留有变形缝与其他结构隔开。中间平台宜与基础主体结构脱开.当不能脱开时 在两者连接处宜采取隔振措施 4。1,24.框架式基础的底板宜采用井式，梁板式或平板式、平板式基础底板的厚度.井式或梁板式基础的梁高 可根据地基条件取相邻柱最大净距的1,5。1.3.5。当地基条件较好时自 取小值、反之宜取大值,4。1，25.对中,高压缩性地基土，应采取加强地基和基础的刚度，减少基础不均匀沉降等措施.4，1、26 基础顶板的挑台应为实腹式,悬出长度不宜大于1 5m 悬臂支座处的截面高度不应小于悬出长度的0。75倍.4 1。27。基础运转顶板上和柱、0 00m以上适当位置上 应设置永久沉降观测点、4,1.28，当底板设置在碎石土及风化基岩地基上时。应计入施工时温度作用的影响或在底板下设置隔离层,4，1，29,基础的配筋应符合下列规定 1。汽轮发电机组基础底板各侧面均应设置钢筋网，底板板顶和板底钢筋的配筋率不宜小于0.1、底板侧面四周钢筋网钢筋的直径不宜小于16mm，间距不宜大于250mm.当底板厚度大于2m时，宜在底板板厚中间部位设置直径不小于12mm，间距不大于300mm的双向钢筋网，2.汽轮发电机组基础的柱配筋应按计算确定.柱全部纵向钢筋的配筋率不宜小于0、6.钢筋直径不宜小于25mm.柱宜采用封闭箍筋、箍筋直径不宜小于12mm,加密区箍筋间距不宜大于200mm、非加密区箍筋间距不宜大于300mm.肢距不宜大于300mm.3。汽轮发电机组基础中间平台采用现浇钢筋混凝土结构时 梁和板的构造应符合现行国家标准。混凝土结构设计规范、GB,50010的有关规定，4。汽轮发电机组基础运转层顶板配筋应按计算确定,顶板顶面、底面钢筋配筋率不宜小于0,15，基础顶板应计入构件两侧温差产生的应力。梁两侧应分别配置温度影响的钢筋 高、中压缸侧的纵 横梁侧面配筋率不宜小于0 15，其余梁每侧配筋率不宜小于0。1，5。汽轮发电机组基础钢筋的连接应符合现行国家标准，混凝土结构设计规范 GB、50010的有关规定。采用机械连接时应满足抗疲劳性能的要求，