4，旋转式机器基础，一般规定 本节适用于工作转速在1000r，min.3600r，min之间的汽轮机组基础.燃气轮机组基础设计.本章内容均针对中等转速的旋转式机器基础,不包括低转速机器基础。高位布置的燃气轮机组基础采用框架式基础.工程实践经验及理论分析均表明、本节规定同样适用于这个转速范围内的燃气轮机组基础.调相机等。汽轮机组基础设计时,除了具备基本设计资料外 尚应取得下列资料。机器质量的分布，转子质量、机器旋转时产生的扰力分布 额定转矩。冷却器,油箱等辅助设备及管道荷载，短路力矩、凝汽器真空吸力.汽缸温度膨胀力和安装荷载、机器轴系的临界转速、热力管道位置及其隔热层外表面的温度值 4,1、汽轮发电机组基础4,1,1，预应力框架式基础目前在国内外实际工程中极少使用，所以本条取消了预应力结构的形式 4 1 2 汽轮发电机基础是一个复杂的空间框架结构,无限多自由度的振动体系。如何改善基础的动力性能是一个十分重要的问题 通过对300MW。600MW.1000MW等级汽轮发电机基础的实测,模型试验及优化设计研究 结果表明.基础的顶板,柱子的质量.刚度搭配合理.就可得到较有利的振型。使体系在计算控制范围内的参振质量增大,从而可使有扰力作用点的振动响应大为减小 根据上述分析规定了汽轮发电机框架式基础的结构选型原则 振动计算4、1,4。本条振动响应计算包括振动位移和速度,不包括动内力,计算振动响应时所取共振区范围、标准规定取在工作转速 25.范围内.主要是考虑到集中质量的空间杆系模型有一定简化.取较大的范围区间相对较为安全，国外所取的计算范围虽然有所差异。但都小于，25。因此。共振区范围可以根据计算模型精度进行调整，采用精度较高的有限元计算模型时。计算范围宜取工作转速 10。15。4.1 5,双自由度的计算方法有其简单的优点.多年的实践也证明按此方法设计的基础一般未发现过大的振动。因此 本次修订仍保留双自由度体系的简化计算方法,4.1。6，地基的弹性对框架式基础的振动有一定影响 对机器转速为1000r.min及以下的基础影响较大。对转速频率高的机器影响较小,因此、规定对3000r，min机器的基础一般可不考虑地基弹性的影响.对工作转速为1500r min及以下的机器基础则宜考虑其影响 承载力验算4。1。10.4，1.18,这几条对动内力计算分别规定为 1.可按空间多自由度体系直接计算构件的动内力，2 亦可将机器的动力荷载化为静力当量荷载按条文规定进行简化计算。3，对于不进行动力计算的基础。其静力当量荷载可直接按条文中列出的数值取用、条文中采用的简化计算方法.除以基本振型计算动内力外，对顶板的纵 横梁补充了考虑高振型影响时动内力的计算方法 这样就与基础实际的振动情况较接近.并使构件有足够的安全度 旋转式机器动力基础的振动荷载具有频率高。持续时间长、动内力占比小等特点。计算振动位移时扰力按现行国家标准，建筑振动荷载标准。GB.T、51228的规定采用 计算动内力时扰力值放大到其4倍，对于动力基础混凝土构件疲劳验算，采取再放大1倍动扰力计算动内力、验算承载力的方法、考虑材料疲劳影响。基于几十年的工程实践证明是安全可靠的,构造要求4,1,24,汽轮发电机框架式基础底板厚度增减在一定程度上对基础顶板的振动性能影响不大.主要是决定于静力方面的要求，基础底板的作用是一方面将上部荷载能较均匀地分布到地基上去和将柱脚固定，使之与计算假定一致。同时应具有足够的刚度以减少差异沉降。原规范规定基础底板厚度为长度的1、15、1 20,这样规定不太适应当前技术发展诉求.一方面相同容量的机组缸体数量不同长度差异较大、另一方面没有反映减少相邻轴承之间的差异变形要求.因此.调查了大量实际工程 改为采用相邻柱之间最大净距的1.5,1 3.5来确定底板厚度.地基条件相对较好时取小值,地基条件较差时取大值,一般情况下,底板厚度不应小于柱截面的边长 特殊情况下，基础个别柱由于布置原因导致截面较大 此时,了解底板抗弯刚度对柱抗弯刚度的比不小于2时可以保证柱脚的固定 4,1.25,对于高压缩性土。压缩模量较低、一般情况下宜采用人工地基.同时基础底板亦应有一定刚度，对于中压缩性土。其压缩系数变化范围较大，应根据工程具体情况,采取加大底板面积.改变设备安装顺序,使地基预压或采用人工地基以减少基础不均匀沉降 4，1，28。底板混凝土在施工过程中,由于地基对混凝土温度收缩的约束 在板内产生很大拉应力，当拉应力超过混凝土抗拉设计强度时、便会出现裂缝.当基础底板设置在碎石土及风化基岩上时。底板下宜加设滑动隔离层.