4.旋转式机器基础4,1。汽轮发电机组基础、一般规定4 1.1。汽轮发电机组基础宜采用现浇钢筋混凝土框架结构.4，1，2,汽轮发电机组的框架式基础宜采用多自由度空间力学模型分析.并应进行多方案优化设计、合理地确定框架的布置和构件尺寸,结构选型应符合下列原则、1,基础顶板应具有满足基础的振动特性及静变形要求的质量和刚度.顶板各横梁的静位移宜接近.顶板的外形和受力应简单、宜避免产生偏心荷载、2,在满足强度，稳定性和静位移要求的条件下、宜适当减小柱的刚度,但其长细比不宜大于14,3、基础底板刚度应根据地基刚度综合分析确定.避免基础出现不均匀沉降,4。1.3、对工作转速为3000r。min且功率不大于125MW的汽轮发电机组.当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架。且同时满足下列条件时、可不进行动力计算 1，中间框架，纵梁.Gi。6Ggi 4、1，3、1、2 边框架、Gi，10Ggi，4、1。3,2,式中.Gi.集中到梁中或柱顶的总重力。kN，Ggi,作用在基础第i点的机器转子重力、kN,振动计算4 1。4，框架式基础的振动位移、可按本标准附录B的规定进行计算、并宜符合下列规定 1 一般情况下.可只计算扰力作用点的振动响应，2 工作转速时的计算响应宜取一定范围内的最大响应、其范围值宜根据计算模型确定。4,1.5、当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架时，可简化为横向平面框架 宜按本标准附录B中双自由度体系的方法计算 4，1。6 当框架式基础按空间多自由度体系进行振动计算时。对于机器工作转速小于3000r、min的基础，地基宜按弹性计算。对于汽轮发电机组工作转速不小于3000r.min的基础,地基可按刚性计算,4.1，7，计算振动位移时。任意转速的扰力可按下式计算、式中，F0i。第i点任意转速的扰力、kN。Fgi、第i点工作转速时的扰力,kN、n0 任意转速。r min，n 工作转速,r,min.4、1。8。当有多个扰力作用时.质点的振动位移可按下式计算、式中，ui,质点i的振动位移、m，uik一一第k个扰力对质点i产生的振动位移 m，承载力验算4,1、9 基础承载力计算时 荷载分项系数应按表4,1，9的规定取值.4，1.10。计算基础动内力时的扰力值,可取计算振动位移时所取扰力的4倍,并应考虑材料疲劳的影响。4 1.11。当基础为横向框架与纵梁构成的空间框架时、构件动内力可采用当量荷载进行简化计算。竖向当量荷载可简化为集中荷载。水平向当量荷载可简化为作用在纵，横梁轴线上的集中荷载。4.1.12。当动内力采用当量荷载计算时，应按基础的基本振型和高振型分别进行计算。控制值应取较大值 4，1。13，当动内力采用基础的基本振型计算时，当量荷载可按下列规定确定，1，横向框架上第i点的竖向当量荷载计算值不应小于转子重力荷载的4倍。竖向当量荷载可按下式计算 式中,Fzi,横向框架上第i点的竖向当量荷载，kN Fgi,横向框架上第i点的机器扰力，kN.ωn1，横向框架竖向的第一振型固有圆频率，rad、s。可按本标准附录B的规定计算 ηmax、最大动力系数。可取8,2，水平向总当量荷载计算值不应小于转子总重力荷载.总当量荷载应按刚度分配到各框架,水平向总当量荷载可按下列公式计算，式中。Fx，横向框架的水平向总当量荷载。kN.Fy.纵向框架的水平向总当量荷载、kN，Ggi。基础顶板上第i点的机器转子重力,kN,Gt、基础顶板全部永久荷载、kN、可取顶板自重 设备重和柱子重的一半 Kxj，基础第j榀横向框架的水平刚度。kN。m，Kyj。基础第j榀纵向框架的水平刚度,kN.m。ξx。横向计算系数，m,ξy。纵向计算系数。m,3。基础的竖向和水平向当量荷载,图4 1。13 1,图4，1 13，2 可按下列公式计算,式中.Fxj,横向框架上第j点的横向x当量荷载.kN。Kxj.第j点的横向框架刚度,kN.m Fyj、一纵向框架上第j点的纵向y当量荷载、kN Kyj,第j点的纵向框架刚度,kN m，4.1。14 横向,纵向计算系数可按表4，1.14采用。4。1 15,当基础的动内力采用高阶振型计算时、顶板横梁与纵梁的当量荷载，图4、1 15.1.图4、1。15，2.宜按表4 1,15采用 4.1，16.当动内力按空间多自由度体系计算时。应取机器工作转速的0.75倍。1，25倍范围内的最大动内力值作为控制计算值 4、1，17.在多个扰力作用下.质点的动内力可按下式计算,式中 Si。质点i的动内力.kN，Sik，第k个扰力对i点产生的动内力 kN.4。1 18.当工作转速不小于3000r、min的汽轮机组不进行动力计算时,竖向,水平向当量荷载可按表4,1,18采用 4、1。19，基础顶板的纵，横梁应计入由于构件内外侧温差产生的应力，温差可取15，20、当基础纵向框架长度不小于40m时 应计算纵向框架的温度应力。顶板与柱脚的计算温差.可取20 4.1,20 顶板承载力计算时,应计入设备安装时的活荷载。活荷载应根据工艺要求确定，当无资料时，可按表4、1.20采用、4 1。21,短路力矩的动力系数可取2.0.4、1、22、基础承载力验算的荷载组合应符合下列规定,1，基本组合可取永久荷载与振动荷载或当量荷载组合,其中振动荷载只计入单向作用。组合系数可取1,0,2,偶然组合可取永久荷载,振动荷载及短路力矩组合,振动荷载组合系数可取0.25，短路力矩的组合系数可取1.0、3。地震作用组合可取永久荷载、振动荷载及地震作用组合,振动荷载组合系数可取0,25,地震作用组合系数可取1 0，4，设计值应取其荷载组合的较大值、构造要求4.1，23.框架式基础的顶部四周应留有变形缝与其他结构隔开,中间平台宜与基础主体结构脱开 当不能脱开时 在两者连接处宜采取隔振措施，4 1 24、框架式基础的底板宜采用井式 梁板式或平板式,平板式基础底板的厚度。井式或梁板式基础的梁高。可根据地基条件取相邻柱最大净距的1、5。1,3 5,当地基条件较好时自。取小值，反之宜取大值 4，1 25,对中、高压缩性地基土，应采取加强地基和基础的刚度 减少基础不均匀沉降等措施，4，1 26。基础顶板的挑台应为实腹式。悬出长度不宜大于1，5m、悬臂支座处的截面高度不应小于悬出长度的0、75倍、4 1,27,基础运转顶板上和柱、0,00m以上适当位置上、应设置永久沉降观测点、4.1.28 当底板设置在碎石土及风化基岩地基上时.应计入施工时温度作用的影响或在底板下设置隔离层。4、1,29 基础的配筋应符合下列规定，1。汽轮发电机组基础底板各侧面均应设置钢筋网，底板板顶和板底钢筋的配筋率不宜小于0、1,底板侧面四周钢筋网钢筋的直径不宜小于16mm.间距不宜大于250mm,当底板厚度大于2m时。宜在底板板厚中间部位设置直径不小于12mm.间距不大于300mm的双向钢筋网，2.汽轮发电机组基础的柱配筋应按计算确定，柱全部纵向钢筋的配筋率不宜小于0、6.钢筋直径不宜小于25mm、柱宜采用封闭箍筋、箍筋直径不宜小于12mm，加密区箍筋间距不宜大于200mm,非加密区箍筋间距不宜大于300mm，肢距不宜大于300mm,3 汽轮发电机组基础中间平台采用现浇钢筋混凝土结构时 梁和板的构造应符合现行国家标准，混凝土结构设计规范，GB,50010的有关规定.4，汽轮发电机组基础运转层顶板配筋应按计算确定，顶板顶面、底面钢筋配筋率不宜小于0 15、基础顶板应计入构件两侧温差产生的应力、梁两侧应分别配置温度影响的钢筋，高,中压缸侧的纵 横梁侧面配筋率不宜小于0,15,其余梁每侧配筋率不宜小于0 1、5,汽轮发电机组基础钢筋的连接应符合现行国家标准 混凝土结构设计规范、GB.50010的有关规定。采用机械连接时应满足抗疲劳性能的要求.