4。旋转式机器基础4，1、汽轮发电机组基础。一般规定4,1。1。汽轮发电机组基础宜采用现浇钢筋混凝土框架结构，4、1.2，汽轮发电机组的框架式基础宜采用多自由度空间力学模型分析，并应进行多方案优化设计。合理地确定框架的布置和构件尺寸，结构选型应符合下列原则.1，基础顶板应具有满足基础的振动特性及静变形要求的质量和刚度.顶板各横梁的静位移宜接近、顶板的外形和受力应简单，宜避免产生偏心荷载。2,在满足强度,稳定性和静位移要求的条件下 宜适当减小柱的刚度,但其长细比不宜大于14 3 基础底板刚度应根据地基刚度综合分析确定 避免基础出现不均匀沉降，4,1.3 对工作转速为3000r。min且功率不大于125MW的汽轮发电机组，当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架.且同时满足下列条件时、可不进行动力计算.1,中间框架 纵梁。Gi.6Ggi.4,1。3。1.2，边框架。Gi.10Ggi。4,1，3。2,式中，Gi，集中到梁中或柱顶的总重力。kN.Ggi.作用在基础第i点的机器转子重力。kN,振动计算4，1、4，框架式基础的振动位移。可按本标准附录B的规定进行计算、并宜符合下列规定,1,一般情况下.可只计算扰力作用点的振动响应、2 工作转速时的计算响应宜取一定范围内的最大响应，其范围值宜根据计算模型确定、4.1 5.当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架时 可简化为横向平面框架 宜按本标准附录B中双自由度体系的方法计算、4.1，6、当框架式基础按空间多自由度体系进行振动计算时。对于机器工作转速小于3000r。min的基础 地基宜按弹性计算,对于汽轮发电机组工作转速不小于3000r.min的基础。地基可按刚性计算,4。1.7 计算振动位移时，任意转速的扰力可按下式计算.式中。F0i,第i点任意转速的扰力、kN.Fgi 第i点工作转速时的扰力，kN.n0，任意转速.r min。n、工作转速、r、min,4、1，8。当有多个扰力作用时 质点的振动位移可按下式计算,式中 ui。质点i的振动位移,m.uik一一第k个扰力对质点i产生的振动位移，m。承载力验算4。1、9,基础承载力计算时，荷载分项系数应按表4,1,9的规定取值 4,1，10 计算基础动内力时的扰力值 可取计算振动位移时所取扰力的4倍。并应考虑材料疲劳的影响 4。1 11,当基础为横向框架与纵梁构成的空间框架时,构件动内力可采用当量荷载进行简化计算。竖向当量荷载可简化为集中荷载 水平向当量荷载可简化为作用在纵。横梁轴线上的集中荷载。4、1。12。当动内力采用当量荷载计算时、应按基础的基本振型和高振型分别进行计算。控制值应取较大值 4。1.13 当动内力采用基础的基本振型计算时,当量荷载可按下列规定确定。1。横向框架上第i点的竖向当量荷载计算值不应小于转子重力荷载的4倍、竖向当量荷载可按下式计算。式中 Fzi，横向框架上第i点的竖向当量荷载。kN、Fgi。横向框架上第i点的机器扰力、kN.ωn1，横向框架竖向的第一振型固有圆频率。rad s,可按本标准附录B的规定计算。ηmax、最大动力系数,可取8 2。水平向总当量荷载计算值不应小于转子总重力荷载、总当量荷载应按刚度分配到各框架.水平向总当量荷载可按下列公式计算。式中 Fx，横向框架的水平向总当量荷载，kN、Fy.纵向框架的水平向总当量荷载 kN,Ggi.基础顶板上第i点的机器转子重力.kN，Gt、基础顶板全部永久荷载.kN,可取顶板自重。设备重和柱子重的一半,Kxj,基础第j榀横向框架的水平刚度.kN、m.Kyj、基础第j榀纵向框架的水平刚度，kN、m，ξx,横向计算系数。m.ξy 纵向计算系数。m,3、基础的竖向和水平向当量荷载、图4。1.13,1、图4 1，13.2、可按下列公式计算 式中,Fxj。横向框架上第j点的横向x当量荷载,kN,Kxj，第j点的横向框架刚度。kN,m,Fyj.一纵向框架上第j点的纵向y当量荷载,kN。Kyj，第j点的纵向框架刚度。kN m、4。1,14。横向，纵向计算系数可按表4 1 14采用、4，1、15.当基础的动内力采用高阶振型计算时.顶板横梁与纵梁的当量荷载,图4,1，15。1.图4,1,15、2.宜按表4。1.15采用，4、1,16.当动内力按空间多自由度体系计算时 应取机器工作转速的0.75倍,1，25倍范围内的最大动内力值作为控制计算值，4,1.17。在多个扰力作用下，质点的动内力可按下式计算、式中。Si,质点i的动内力、kN Sik，第k个扰力对i点产生的动内力、kN。4，1、18。当工作转速不小于3000r,min的汽轮机组不进行动力计算时.竖向，水平向当量荷载可按表4.1。18采用。4.1，19.基础顶板的纵、横梁应计入由于构件内外侧温差产生的应力、温差可取15.20，当基础纵向框架长度不小于40m时，应计算纵向框架的温度应力,顶板与柱脚的计算温差。可取20，4。1。20.顶板承载力计算时，应计入设备安装时的活荷载、活荷载应根据工艺要求确定 当无资料时，可按表4，1 20采用，4、1。21，短路力矩的动力系数可取2。0 4,1、22，基础承载力验算的荷载组合应符合下列规定。1,基本组合可取永久荷载与振动荷载或当量荷载组合.其中振动荷载只计入单向作用。组合系数可取1。0.2。偶然组合可取永久荷载、振动荷载及短路力矩组合、振动荷载组合系数可取0,25.短路力矩的组合系数可取1.0。3 地震作用组合可取永久荷载。振动荷载及地震作用组合，振动荷载组合系数可取0 25,地震作用组合系数可取1。0、4。设计值应取其荷载组合的较大值、构造要求4,1,23。框架式基础的顶部四周应留有变形缝与其他结构隔开、中间平台宜与基础主体结构脱开、当不能脱开时,在两者连接处宜采取隔振措施,4，1、24.框架式基础的底板宜采用井式.梁板式或平板式 平板式基础底板的厚度、井式或梁板式基础的梁高,可根据地基条件取相邻柱最大净距的1 5,1,3,5,当地基条件较好时自,取小值,反之宜取大值。4、1。25。对中、高压缩性地基土,应采取加强地基和基础的刚度,减少基础不均匀沉降等措施。4、1、26,基础顶板的挑台应为实腹式,悬出长度不宜大于1.5m,悬臂支座处的截面高度不应小于悬出长度的0，75倍,4，1、27。基础运转顶板上和柱.0，00m以上适当位置上，应设置永久沉降观测点,4,1。28,当底板设置在碎石土及风化基岩地基上时,应计入施工时温度作用的影响或在底板下设置隔离层.4 1,29。基础的配筋应符合下列规定、1。汽轮发电机组基础底板各侧面均应设置钢筋网.底板板顶和板底钢筋的配筋率不宜小于0 1，底板侧面四周钢筋网钢筋的直径不宜小于16mm 间距不宜大于250mm.当底板厚度大于2m时,宜在底板板厚中间部位设置直径不小于12mm,间距不大于300mm的双向钢筋网,2,汽轮发电机组基础的柱配筋应按计算确定 柱全部纵向钢筋的配筋率不宜小于0、6.钢筋直径不宜小于25mm 柱宜采用封闭箍筋。箍筋直径不宜小于12mm 加密区箍筋间距不宜大于200mm，非加密区箍筋间距不宜大于300mm,肢距不宜大于300mm.3，汽轮发电机组基础中间平台采用现浇钢筋混凝土结构时 梁和板的构造应符合现行国家标准，混凝土结构设计规范、GB、50010的有关规定.4。汽轮发电机组基础运转层顶板配筋应按计算确定 顶板顶面.底面钢筋配筋率不宜小于0 15，基础顶板应计入构件两侧温差产生的应力，梁两侧应分别配置温度影响的钢筋、高.中压缸侧的纵，横梁侧面配筋率不宜小于0 15,其余梁每侧配筋率不宜小于0,1,5,汽轮发电机组基础钢筋的连接应符合现行国家标准、混凝土结构设计规范、GB,50010的有关规定，采用机械连接时应满足抗疲劳性能的要求。