4。旋转式机器基础4,1。汽轮发电机组基础。一般规定4，1.1 汽轮发电机组基础宜采用现浇钢筋混凝土框架结构,4。1 2.汽轮发电机组的框架式基础宜采用多自由度空间力学模型分析.并应进行多方案优化设计.合理地确定框架的布置和构件尺寸 结构选型应符合下列原则,1.基础顶板应具有满足基础的振动特性及静变形要求的质量和刚度.顶板各横梁的静位移宜接近、顶板的外形和受力应简单 宜避免产生偏心荷载,2 在满足强度 稳定性和静位移要求的条件下，宜适当减小柱的刚度、但其长细比不宜大于14,3。基础底板刚度应根据地基刚度综合分析确定，避免基础出现不均匀沉降,4.1、3、对工作转速为3000r.min且功率不大于125MW的汽轮发电机组。当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架，且同时满足下列条件时。可不进行动力计算,1 中间框架,纵梁。Gi 6Ggi 4.1.3 1.2、边框架、Gi 10Ggi。4 1、3。2，式中、Gi，集中到梁中或柱顶的总重力，kN.Ggi，作用在基础第i点的机器转子重力。kN,振动计算4,1、4.框架式基础的振动位移，可按本标准附录B的规定进行计算,并宜符合下列规定,1。一般情况下,可只计算扰力作用点的振动响应.2 工作转速时的计算响应宜取一定范围内的最大响应、其范围值宜根据计算模型确定.4.1 5。当基础为由横向框架与纵梁构成的空间框架时。可简化为横向平面框架，宜按本标准附录B中双自由度体系的方法计算.4。1。6.当框架式基础按空间多自由度体系进行振动计算时.对于机器工作转速小于3000r、min的基础、地基宜按弹性计算,对于汽轮发电机组工作转速不小于3000r.min的基础。地基可按刚性计算.4,1 7.计算振动位移时，任意转速的扰力可按下式计算、式中。F0i 第i点任意转速的扰力,kN,Fgi。第i点工作转速时的扰力 kN，n0.任意转速.r。min，n,工作转速,r、min，4.1,8 当有多个扰力作用时,质点的振动位移可按下式计算。式中 ui，质点i的振动位移，m,uik一一第k个扰力对质点i产生的振动位移、m，承载力验算4.1 9、基础承载力计算时,荷载分项系数应按表4、1，9的规定取值，4、1，10,计算基础动内力时的扰力值,可取计算振动位移时所取扰力的4倍。并应考虑材料疲劳的影响。4、1、11、当基础为横向框架与纵梁构成的空间框架时 构件动内力可采用当量荷载进行简化计算。竖向当量荷载可简化为集中荷载，水平向当量荷载可简化为作用在纵.横梁轴线上的集中荷载 4 1、12 当动内力采用当量荷载计算时 应按基础的基本振型和高振型分别进行计算 控制值应取较大值，4,1 13、当动内力采用基础的基本振型计算时，当量荷载可按下列规定确定,1，横向框架上第i点的竖向当量荷载计算值不应小于转子重力荷载的4倍、竖向当量荷载可按下式计算。式中.Fzi、横向框架上第i点的竖向当量荷载.kN.Fgi,横向框架上第i点的机器扰力、kN，ωn1，横向框架竖向的第一振型固有圆频率。rad，s 可按本标准附录B的规定计算、ηmax，最大动力系数.可取8。2，水平向总当量荷载计算值不应小于转子总重力荷载。总当量荷载应按刚度分配到各框架、水平向总当量荷载可按下列公式计算。式中.Fx、横向框架的水平向总当量荷载。kN、Fy,纵向框架的水平向总当量荷载、kN Ggi。基础顶板上第i点的机器转子重力 kN.Gt、基础顶板全部永久荷载,kN 可取顶板自重，设备重和柱子重的一半，Kxj。基础第j榀横向框架的水平刚度 kN，m、Kyj，基础第j榀纵向框架的水平刚度、kN，m.ξx，横向计算系数.m ξy。纵向计算系数,m.3、基础的竖向和水平向当量荷载。图4,1，13,1。图4.1，13,2，可按下列公式计算、式中,Fxj.横向框架上第j点的横向x当量荷载，kN、Kxj，第j点的横向框架刚度，kN,m，Fyj 一纵向框架上第j点的纵向y当量荷载。kN。Kyj,第j点的纵向框架刚度，kN，m，4,1。14、横向。纵向计算系数可按表4。1.14采用、4、1。15，当基础的动内力采用高阶振型计算时.顶板横梁与纵梁的当量荷载.图4、1,15、1 图4 1 15 2。宜按表4。1 15采用、4 1,16、当动内力按空间多自由度体系计算时、应取机器工作转速的0,75倍。1，25倍范围内的最大动内力值作为控制计算值。4、1,17、在多个扰力作用下。质点的动内力可按下式计算，式中.Si、质点i的动内力。kN。Sik，第k个扰力对i点产生的动内力 kN。4，1 18、当工作转速不小于3000r，min的汽轮机组不进行动力计算时。竖向。水平向当量荷载可按表4，1。18采用,4.1,19,基础顶板的纵,横梁应计入由于构件内外侧温差产生的应力，温差可取15、20,当基础纵向框架长度不小于40m时，应计算纵向框架的温度应力、顶板与柱脚的计算温差.可取20，4、1,20 顶板承载力计算时.应计入设备安装时的活荷载 活荷载应根据工艺要求确定 当无资料时。可按表4。1。20采用、4.1 21，短路力矩的动力系数可取2、0，4,1，22，基础承载力验算的荷载组合应符合下列规定，1 基本组合可取永久荷载与振动荷载或当量荷载组合、其中振动荷载只计入单向作用。组合系数可取1,0。2 偶然组合可取永久荷载.振动荷载及短路力矩组合,振动荷载组合系数可取0,25 短路力矩的组合系数可取1、0、3，地震作用组合可取永久荷载、振动荷载及地震作用组合，振动荷载组合系数可取0，25。地震作用组合系数可取1 0,4.设计值应取其荷载组合的较大值，构造要求4 1。23,框架式基础的顶部四周应留有变形缝与其他结构隔开。中间平台宜与基础主体结构脱开 当不能脱开时。在两者连接处宜采取隔振措施、4。1 24.框架式基础的底板宜采用井式、梁板式或平板式,平板式基础底板的厚度。井式或梁板式基础的梁高、可根据地基条件取相邻柱最大净距的1、5.1 3、5、当地基条件较好时自。取小值、反之宜取大值,4，1，25 对中。高压缩性地基土。应采取加强地基和基础的刚度,减少基础不均匀沉降等措施。4,1。26。基础顶板的挑台应为实腹式、悬出长度不宜大于1,5m 悬臂支座处的截面高度不应小于悬出长度的0，75倍,4、1，27、基础运转顶板上和柱 0、00m以上适当位置上,应设置永久沉降观测点。4 1、28,当底板设置在碎石土及风化基岩地基上时,应计入施工时温度作用的影响或在底板下设置隔离层、4 1。29。基础的配筋应符合下列规定，1。汽轮发电机组基础底板各侧面均应设置钢筋网.底板板顶和板底钢筋的配筋率不宜小于0、1 底板侧面四周钢筋网钢筋的直径不宜小于16mm.间距不宜大于250mm。当底板厚度大于2m时、宜在底板板厚中间部位设置直径不小于12mm 间距不大于300mm的双向钢筋网、2,汽轮发电机组基础的柱配筋应按计算确定、柱全部纵向钢筋的配筋率不宜小于0，6.钢筋直径不宜小于25mm。柱宜采用封闭箍筋。箍筋直径不宜小于12mm、加密区箍筋间距不宜大于200mm。非加密区箍筋间距不宜大于300mm，肢距不宜大于300mm,3。汽轮发电机组基础中间平台采用现浇钢筋混凝土结构时 梁和板的构造应符合现行国家标准，混凝土结构设计规范 GB,50010的有关规定,4.汽轮发电机组基础运转层顶板配筋应按计算确定。顶板顶面,底面钢筋配筋率不宜小于0,15。基础顶板应计入构件两侧温差产生的应力。梁两侧应分别配置温度影响的钢筋 高 中压缸侧的纵、横梁侧面配筋率不宜小于0.15.其余梁每侧配筋率不宜小于0,1.5.汽轮发电机组基础钢筋的连接应符合现行国家标准，混凝土结构设计规范、GB、50010的有关规定。采用机械连接时应满足抗疲劳性能的要求、