C,3.垫层厚度计算、1,承载能力极限状态计算、本规范为便于广大建筑设计人员使用 将其转化为控制最小板厚的计算,采用本规范式，C、3 1.进行地面板设计，步骤简单、可避免以往试算法中的反复计算工作,承载力计算方法的基本条件是、1,混凝土地面板为等厚度的无限大板 2。地基为弹性地基，符合Winkler假说.3。作用荷载为在小圆面积上均匀分布的。集中。荷载 且只考虑柔性压盘的作用 4.计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的 这个横推力的数值随着板内裂缝的开展.变形的增大而增大 从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度,提高了板的承载能力,但在通常设计中。并不需要直接引用这些条件、而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算,该计算式在不同程度上做了简化处理。2，承载能力极限状态。在荷载不大的情况下 板底部就易发生辐射形径向裂缝.随着荷载的增大。这些辐射形裂缝不断向外发展,板中央底部部分单元同样发生环向开裂、致使这部分单元成了双向开裂单元,在进一步加载过程中。半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝、注意,此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态，进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展 板面环形裂缝向下发展，直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处,此时 板中央产生较大沉降,以致环形裂缝已近裂通、板中沉降大幅度增加,板已不能继续承载、本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态 无论是计算结果。还是试验现象都表明 在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板,荷载处板底首先发生径向裂缝。当板面环向产生初裂缝时,板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上，而沉降量前者要比后者高出四倍以上.同时.说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多 而且离板最终丧失承载能力。破坏、还十分遥远.大约是板底初裂荷载的8倍多 3。正常使用极限状态、本规范考虑到计算荷载比较明确 单一.故只考虑荷载的短期效应组合,地面板按裂缝控制一级进行验算.从严格的意义上说.即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下,不出现拉应力,零应力或压应力,也就是说、构件是处于减压状态。但是 地面板的情况有所不同。在荷载作用下、板截面上正应力沿径向的分布表明,拉应力很小 正应力较大.压应力的合力也较大.且由于水平推力的产生，压应力与拉应力的合力不平衡。而使地面板处于压弯或偏心受压状态。板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小。而转为拉应力、而环裂处拉应力的增长相当缓慢，在这种条件下。板面出现开裂的概率也就很小了.为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应。故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式，混凝土强度理论的研究表明，在平面应力状态下，压应力对开裂时的抗拉强度有影响，且与混凝土强度等级有关、当压应力较大时,将使开裂时的主拉应力值小于ft,虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低。但在混凝土地面板中,如前所述，主拉应力的增长却十分缓慢.对控制环裂十分有利.在一般情况下。满足承载力极限状态设计的板厚、大体上能满足正常使用的极限状态。只有荷载支承面很大、混凝土强度等级较低或地基强度较高时。才需进行抗裂后验算,这个条件是,当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0。80时、考虑到混凝土是非线性材料.在不配筋时 适当考虑塑性影响、以及参照有关试验结果,本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式。当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算.根据地面板产生裂缝的调查分析,如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工，一般情况下是不会发生板面开裂的,所见裂缝。多数由地基不均匀沉降引起、部分处于板角裂缝者 主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理。而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强、从而形成自由边角、所以、执行本规范时，务请注意计算公式所适用的边界条件，施工单位也应密切配合 4,地面板受冲切破坏虽不多见.修补也并不费事 但应事先予以避免，为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件 此外 冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计,主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性，是否满足使用要求,对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验.