C.3 垫层厚度计算.1，承载能力极限状态计算 本规范为便于广大建筑设计人员使用、将其转化为控制最小板厚的计算，采用本规范式、C.3,1.进行地面板设计,步骤简单，可避免以往试算法中的反复计算工作,承载力计算方法的基本条件是,1 混凝土地面板为等厚度的无限大板、2,地基为弹性地基,符合Winkler假说 3、作用荷载为在小圆面积上均匀分布的，集中。荷载、且只考虑柔性压盘的作用.4、计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的.这个横推力的数值随着板内裂缝的开展，变形的增大而增大。从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度。提高了板的承载能力。但在通常设计中,并不需要直接引用这些条件.而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算,该计算式在不同程度上做了简化处理、2.承载能力极限状态,在荷载不大的情况下、板底部就易发生辐射形径向裂缝,随着荷载的增大.这些辐射形裂缝不断向外发展、板中央底部部分单元同样发生环向开裂、致使这部分单元成了双向开裂单元 在进一步加载过程中 半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝,注意、此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态 进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展、板面环形裂缝向下发展,直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处,此时,板中央产生较大沉降 以致环形裂缝已近裂通。板中沉降大幅度增加、板已不能继续承载，本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态。无论是计算结果.还是试验现象都表明、在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板、荷载处板底首先发生径向裂缝,当板面环向产生初裂缝时。板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上,而沉降量前者要比后者高出四倍以上，同时，说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多、而且离板最终丧失承载能力，破坏，还十分遥远。大约是板底初裂荷载的8倍多。3.正常使用极限状态 本规范考虑到计算荷载比较明确 单一,故只考虑荷载的短期效应组合，地面板按裂缝控制一级进行验算。从严格的意义上说,即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下，不出现拉应力。零应力或压应力、也就是说 构件是处于减压状态 但是 地面板的情况有所不同。在荷载作用下,板截面上正应力沿径向的分布表明,拉应力很小，正应力较大 压应力的合力也较大、且由于水平推力的产生、压应力与拉应力的合力不平衡.而使地面板处于压弯或偏心受压状态 板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小。而转为拉应力 而环裂处拉应力的增长相当缓慢 在这种条件下，板面出现开裂的概率也就很小了、为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应。故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式.混凝土强度理论的研究表明,在平面应力状态下、压应力对开裂时的抗拉强度有影响。且与混凝土强度等级有关.当压应力较大时，将使开裂时的主拉应力值小于ft.虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低。但在混凝土地面板中,如前所述 主拉应力的增长却十分缓慢、对控制环裂十分有利.在一般情况下，满足承载力极限状态设计的板厚、大体上能满足正常使用的极限状态，只有荷载支承面很大,混凝土强度等级较低或地基强度较高时 才需进行抗裂后验算。这个条件是，当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0、80时。考虑到混凝土是非线性材料。在不配筋时，适当考虑塑性影响，以及参照有关试验结果、本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式.当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算、根据地面板产生裂缝的调查分析、如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工、一般情况下是不会发生板面开裂的 所见裂缝,多数由地基不均匀沉降引起,部分处于板角裂缝者.主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理、而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强 从而形成自由边角,所以,执行本规范时、务请注意计算公式所适用的边界条件。施工单位也应密切配合，4、地面板受冲切破坏虽不多见 修补也并不费事 但应事先予以避免，为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件,此外。冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计。主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性、是否满足使用要求，对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验,