C,3、垫层厚度计算 1,承载能力极限状态计算,本规范为便于广大建筑设计人员使用 将其转化为控制最小板厚的计算 采用本规范式 C、3 1，进行地面板设计、步骤简单.可避免以往试算法中的反复计算工作.承载力计算方法的基本条件是、1 混凝土地面板为等厚度的无限大板。2。地基为弹性地基,符合Winkler假说,3.作用荷载为在小圆面积上均匀分布的,集中，荷载。且只考虑柔性压盘的作用、4 计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的.这个横推力的数值随着板内裂缝的开展.变形的增大而增大。从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度、提高了板的承载能力,但在通常设计中、并不需要直接引用这些条件，而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算、该计算式在不同程度上做了简化处理.2、承载能力极限状态、在荷载不大的情况下。板底部就易发生辐射形径向裂缝.随着荷载的增大.这些辐射形裂缝不断向外发展,板中央底部部分单元同样发生环向开裂，致使这部分单元成了双向开裂单元、在进一步加载过程中 半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝、注意 此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态,进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展。板面环形裂缝向下发展，直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处、此时，板中央产生较大沉降、以致环形裂缝已近裂通.板中沉降大幅度增加、板已不能继续承载.本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态 无论是计算结果，还是试验现象都表明、在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板。荷载处板底首先发生径向裂缝,当板面环向产生初裂缝时，板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上。而沉降量前者要比后者高出四倍以上、同时,说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多 而且离板最终丧失承载能力.破坏。还十分遥远 大约是板底初裂荷载的8倍多,3 正常使用极限状态。本规范考虑到计算荷载比较明确 单一.故只考虑荷载的短期效应组合，地面板按裂缝控制一级进行验算,从严格的意义上说。即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下，不出现拉应力.零应力或压应力，也就是说 构件是处于减压状态 但是。地面板的情况有所不同,在荷载作用下.板截面上正应力沿径向的分布表明。拉应力很小。正应力较大。压应力的合力也较大、且由于水平推力的产生。压应力与拉应力的合力不平衡、而使地面板处于压弯或偏心受压状态，板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小 而转为拉应力 而环裂处拉应力的增长相当缓慢.在这种条件下,板面出现开裂的概率也就很小了、为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应.故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式.混凝土强度理论的研究表明 在平面应力状态下。压应力对开裂时的抗拉强度有影响.且与混凝土强度等级有关,当压应力较大时,将使开裂时的主拉应力值小于ft，虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低，但在混凝土地面板中.如前所述。主拉应力的增长却十分缓慢,对控制环裂十分有利、在一般情况下。满足承载力极限状态设计的板厚，大体上能满足正常使用的极限状态、只有荷载支承面很大。混凝土强度等级较低或地基强度较高时，才需进行抗裂后验算。这个条件是,当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0。80时。考虑到混凝土是非线性材料 在不配筋时.适当考虑塑性影响，以及参照有关试验结果.本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式、当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算，根据地面板产生裂缝的调查分析.如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工。一般情况下是不会发生板面开裂的 所见裂缝,多数由地基不均匀沉降引起，部分处于板角裂缝者。主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理.而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强、从而形成自由边角.所以。执行本规范时。务请注意计算公式所适用的边界条件、施工单位也应密切配合。4.地面板受冲切破坏虽不多见,修补也并不费事.但应事先予以避免,为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件,此外 冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计 主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性。是否满足使用要求、对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验、