C,3,垫层厚度计算、1,承载能力极限状态计算,本规范为便于广大建筑设计人员使用,将其转化为控制最小板厚的计算、采用本规范式 C。3,1、进行地面板设计.步骤简单.可避免以往试算法中的反复计算工作,承载力计算方法的基本条件是。1,混凝土地面板为等厚度的无限大板、2。地基为弹性地基。符合Winkler假说.3、作用荷载为在小圆面积上均匀分布的、集中 荷载 且只考虑柔性压盘的作用 4 计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的 这个横推力的数值随着板内裂缝的开展。变形的增大而增大 从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度,提高了板的承载能力。但在通常设计中、并不需要直接引用这些条件、而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算 该计算式在不同程度上做了简化处理。2。承载能力极限状态.在荷载不大的情况下.板底部就易发生辐射形径向裂缝.随着荷载的增大,这些辐射形裂缝不断向外发展、板中央底部部分单元同样发生环向开裂。致使这部分单元成了双向开裂单元.在进一步加载过程中 半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝,注意,此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态,进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展、板面环形裂缝向下发展,直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处、此时.板中央产生较大沉降。以致环形裂缝已近裂通 板中沉降大幅度增加。板已不能继续承载 本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态。无论是计算结果。还是试验现象都表明 在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板,荷载处板底首先发生径向裂缝.当板面环向产生初裂缝时,板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上.而沉降量前者要比后者高出四倍以上,同时、说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多、而且离板最终丧失承载能力 破坏 还十分遥远.大约是板底初裂荷载的8倍多。3 正常使用极限状态 本规范考虑到计算荷载比较明确,单一、故只考虑荷载的短期效应组合、地面板按裂缝控制一级进行验算、从严格的意义上说,即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下,不出现拉应力,零应力或压应力,也就是说 构件是处于减压状态、但是。地面板的情况有所不同,在荷载作用下。板截面上正应力沿径向的分布表明 拉应力很小 正应力较大、压应力的合力也较大.且由于水平推力的产生 压应力与拉应力的合力不平衡 而使地面板处于压弯或偏心受压状态,板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小.而转为拉应力。而环裂处拉应力的增长相当缓慢,在这种条件下,板面出现开裂的概率也就很小了。为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应。故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式、混凝土强度理论的研究表明,在平面应力状态下,压应力对开裂时的抗拉强度有影响。且与混凝土强度等级有关,当压应力较大时.将使开裂时的主拉应力值小于ft,虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低、但在混凝土地面板中.如前所述.主拉应力的增长却十分缓慢。对控制环裂十分有利.在一般情况下.满足承载力极限状态设计的板厚。大体上能满足正常使用的极限状态。只有荷载支承面很大,混凝土强度等级较低或地基强度较高时.才需进行抗裂后验算、这个条件是。当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0,80时 考虑到混凝土是非线性材料 在不配筋时、适当考虑塑性影响,以及参照有关试验结果。本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式、当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算。根据地面板产生裂缝的调查分析 如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工。一般情况下是不会发生板面开裂的 所见裂缝、多数由地基不均匀沉降引起、部分处于板角裂缝者,主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理。而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强。从而形成自由边角 所以,执行本规范时、务请注意计算公式所适用的边界条件,施工单位也应密切配合.4,地面板受冲切破坏虽不多见,修补也并不费事,但应事先予以避免,为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件.此外,冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计,主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性.是否满足使用要求、对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验。

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