C。3.垫层厚度计算，1。承载能力极限状态计算，本规范为便于广大建筑设计人员使用 将其转化为控制最小板厚的计算.采用本规范式,C。3。1.进行地面板设计、步骤简单 可避免以往试算法中的反复计算工作 承载力计算方法的基本条件是.1、混凝土地面板为等厚度的无限大板.2。地基为弹性地基.符合Winkler假说.3、作用荷载为在小圆面积上均匀分布的,集中.荷载，且只考虑柔性压盘的作用。4，计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的。这个横推力的数值随着板内裂缝的开展，变形的增大而增大，从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度,提高了板的承载能力 但在通常设计中 并不需要直接引用这些条件 而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算、该计算式在不同程度上做了简化处理、2 承载能力极限状态。在荷载不大的情况下。板底部就易发生辐射形径向裂缝 随着荷载的增大。这些辐射形裂缝不断向外发展、板中央底部部分单元同样发生环向开裂，致使这部分单元成了双向开裂单元,在进一步加载过程中、半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝,注意.此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态 进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展。板面环形裂缝向下发展。直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处 此时，板中央产生较大沉降,以致环形裂缝已近裂通.板中沉降大幅度增加,板已不能继续承载 本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态,无论是计算结果,还是试验现象都表明,在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板,荷载处板底首先发生径向裂缝 当板面环向产生初裂缝时、板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上,而沉降量前者要比后者高出四倍以上.同时。说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多。而且离板最终丧失承载能力.破坏、还十分遥远。大约是板底初裂荷载的8倍多,3.正常使用极限状态，本规范考虑到计算荷载比较明确。单一，故只考虑荷载的短期效应组合，地面板按裂缝控制一级进行验算、从严格的意义上说，即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下,不出现拉应力、零应力或压应力。也就是说.构件是处于减压状态.但是 地面板的情况有所不同。在荷载作用下.板截面上正应力沿径向的分布表明.拉应力很小 正应力较大，压应力的合力也较大 且由于水平推力的产生、压应力与拉应力的合力不平衡.而使地面板处于压弯或偏心受压状态 板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小。而转为拉应力。而环裂处拉应力的增长相当缓慢 在这种条件下，板面出现开裂的概率也就很小了.为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应 故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式 混凝土强度理论的研究表明.在平面应力状态下，压应力对开裂时的抗拉强度有影响 且与混凝土强度等级有关、当压应力较大时,将使开裂时的主拉应力值小于ft.虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低，但在混凝土地面板中,如前所述、主拉应力的增长却十分缓慢。对控制环裂十分有利。在一般情况下.满足承载力极限状态设计的板厚,大体上能满足正常使用的极限状态，只有荷载支承面很大、混凝土强度等级较低或地基强度较高时，才需进行抗裂后验算，这个条件是、当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0 80时,考虑到混凝土是非线性材料.在不配筋时，适当考虑塑性影响。以及参照有关试验结果 本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式，当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算.根据地面板产生裂缝的调查分析、如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工。一般情况下是不会发生板面开裂的,所见裂缝，多数由地基不均匀沉降引起 部分处于板角裂缝者。主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理.而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强,从而形成自由边角。所以、执行本规范时、务请注意计算公式所适用的边界条件、施工单位也应密切配合 4、地面板受冲切破坏虽不多见,修补也并不费事，但应事先予以避免。为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件。此外.冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计,主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性.是否满足使用要求.对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验，