C 3 垫层厚度计算。1,承载能力极限状态计算 本规范为便于广大建筑设计人员使用 将其转化为控制最小板厚的计算.采用本规范式 C。3,1.进行地面板设计，步骤简单 可避免以往试算法中的反复计算工作。承载力计算方法的基本条件是，1,混凝土地面板为等厚度的无限大板,2。地基为弹性地基、符合Winkler假说 3.作用荷载为在小圆面积上均匀分布的，集中 荷载。且只考虑柔性压盘的作用，4，计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的，这个横推力的数值随着板内裂缝的开展.变形的增大而增大、从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度,提高了板的承载能力,但在通常设计中,并不需要直接引用这些条件 而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算 该计算式在不同程度上做了简化处理，2.承载能力极限状态。在荷载不大的情况下.板底部就易发生辐射形径向裂缝,随着荷载的增大 这些辐射形裂缝不断向外发展 板中央底部部分单元同样发生环向开裂。致使这部分单元成了双向开裂单元,在进一步加载过程中 半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝.注意,此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态、进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展,板面环形裂缝向下发展,直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处。此时 板中央产生较大沉降。以致环形裂缝已近裂通 板中沉降大幅度增加 板已不能继续承载,本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态，无论是计算结果 还是试验现象都表明,在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板.荷载处板底首先发生径向裂缝.当板面环向产生初裂缝时.板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上,而沉降量前者要比后者高出四倍以上。同时,说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多 而且离板最终丧失承载能力.破坏，还十分遥远 大约是板底初裂荷载的8倍多、3 正常使用极限状态、本规范考虑到计算荷载比较明确.单一。故只考虑荷载的短期效应组合 地面板按裂缝控制一级进行验算,从严格的意义上说，即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下，不出现拉应力,零应力或压应力.也就是说，构件是处于减压状态、但是。地面板的情况有所不同，在荷载作用下，板截面上正应力沿径向的分布表明。拉应力很小、正应力较大,压应力的合力也较大 且由于水平推力的产生 压应力与拉应力的合力不平衡 而使地面板处于压弯或偏心受压状态、板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小。而转为拉应力 而环裂处拉应力的增长相当缓慢.在这种条件下。板面出现开裂的概率也就很小了 为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应 故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式 混凝土强度理论的研究表明,在平面应力状态下,压应力对开裂时的抗拉强度有影响.且与混凝土强度等级有关、当压应力较大时。将使开裂时的主拉应力值小于ft。虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低.但在混凝土地面板中，如前所述,主拉应力的增长却十分缓慢 对控制环裂十分有利 在一般情况下.满足承载力极限状态设计的板厚,大体上能满足正常使用的极限状态 只有荷载支承面很大，混凝土强度等级较低或地基强度较高时。才需进行抗裂后验算、这个条件是，当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0.80时、考虑到混凝土是非线性材料 在不配筋时,适当考虑塑性影响，以及参照有关试验结果.本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式 当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算 根据地面板产生裂缝的调查分析,如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工.一般情况下是不会发生板面开裂的.所见裂缝、多数由地基不均匀沉降引起、部分处于板角裂缝者,主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理，而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强，从而形成自由边角,所以.执行本规范时 务请注意计算公式所适用的边界条件 施工单位也应密切配合 4,地面板受冲切破坏虽不多见 修补也并不费事 但应事先予以避免、为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件。此外 冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计。主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性 是否满足使用要求 对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验、