C,3,垫层厚度计算,1 承载能力极限状态计算 本规范为便于广大建筑设计人员使用。将其转化为控制最小板厚的计算,采用本规范式.C 3,1。进行地面板设计.步骤简单，可避免以往试算法中的反复计算工作,承载力计算方法的基本条件是、1，混凝土地面板为等厚度的无限大板.2、地基为弹性地基,符合Winkler假说,3,作用荷载为在小圆面积上均匀分布的,集中,荷载，且只考虑柔性压盘的作用，4.计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的 这个横推力的数值随着板内裂缝的开展 变形的增大而增大 从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度、提高了板的承载能力,但在通常设计中,并不需要直接引用这些条件。而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算 该计算式在不同程度上做了简化处理。2、承载能力极限状态,在荷载不大的情况下 板底部就易发生辐射形径向裂缝。随着荷载的增大.这些辐射形裂缝不断向外发展 板中央底部部分单元同样发生环向开裂 致使这部分单元成了双向开裂单元、在进一步加载过程中,半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝.注意,此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态,进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展，板面环形裂缝向下发展、直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处,此时,板中央产生较大沉降 以致环形裂缝已近裂通，板中沉降大幅度增加 板已不能继续承载,本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态 无论是计算结果 还是试验现象都表明、在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板，荷载处板底首先发生径向裂缝，当板面环向产生初裂缝时。板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上,而沉降量前者要比后者高出四倍以上.同时,说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多 而且离板最终丧失承载能力。破坏。还十分遥远.大约是板底初裂荷载的8倍多、3,正常使用极限状态，本规范考虑到计算荷载比较明确、单一，故只考虑荷载的短期效应组合，地面板按裂缝控制一级进行验算。从严格的意义上说。即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下。不出现拉应力,零应力或压应力、也就是说。构件是处于减压状态.但是，地面板的情况有所不同,在荷载作用下 板截面上正应力沿径向的分布表明.拉应力很小,正应力较大.压应力的合力也较大，且由于水平推力的产生、压应力与拉应力的合力不平衡。而使地面板处于压弯或偏心受压状态、板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小，而转为拉应力，而环裂处拉应力的增长相当缓慢、在这种条件下。板面出现开裂的概率也就很小了、为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应。故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式.混凝土强度理论的研究表明。在平面应力状态下，压应力对开裂时的抗拉强度有影响 且与混凝土强度等级有关，当压应力较大时.将使开裂时的主拉应力值小于ft、虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低.但在混凝土地面板中。如前所述，主拉应力的增长却十分缓慢,对控制环裂十分有利、在一般情况下 满足承载力极限状态设计的板厚.大体上能满足正常使用的极限状态 只有荷载支承面很大 混凝土强度等级较低或地基强度较高时。才需进行抗裂后验算、这个条件是、当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0,80时、考虑到混凝土是非线性材料.在不配筋时、适当考虑塑性影响.以及参照有关试验结果 本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式 当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算.根据地面板产生裂缝的调查分析。如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工 一般情况下是不会发生板面开裂的，所见裂缝、多数由地基不均匀沉降引起,部分处于板角裂缝者，主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理 而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强、从而形成自由边角、所以，执行本规范时，务请注意计算公式所适用的边界条件。施工单位也应密切配合、4，地面板受冲切破坏虽不多见。修补也并不费事。但应事先予以避免.为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件.此外、冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计、主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性.是否满足使用要求、对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验.