C，3,垫层厚度计算.1 承载能力极限状态计算 本规范为便于广大建筑设计人员使用.将其转化为控制最小板厚的计算。采用本规范式。C 3,1,进行地面板设计、步骤简单 可避免以往试算法中的反复计算工作,承载力计算方法的基本条件是,1。混凝土地面板为等厚度的无限大板 2,地基为弹性地基.符合Winkler假说、3、作用荷载为在小圆面积上均匀分布的、集中、荷载，且只考虑柔性压盘的作用、4，计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的、这个横推力的数值随着板内裂缝的开展，变形的增大而增大。从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度、提高了板的承载能力 但在通常设计中、并不需要直接引用这些条件,而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算，该计算式在不同程度上做了简化处理，2、承载能力极限状态.在荷载不大的情况下.板底部就易发生辐射形径向裂缝，随着荷载的增大,这些辐射形裂缝不断向外发展,板中央底部部分单元同样发生环向开裂，致使这部分单元成了双向开裂单元、在进一步加载过程中 半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝、注意 此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态。进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展、板面环形裂缝向下发展,直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处，此时，板中央产生较大沉降、以致环形裂缝已近裂通.板中沉降大幅度增加、板已不能继续承载。本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态.无论是计算结果，还是试验现象都表明,在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板。荷载处板底首先发生径向裂缝.当板面环向产生初裂缝时 板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上、而沉降量前者要比后者高出四倍以上 同时,说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多,而且离板最终丧失承载能力，破坏、还十分遥远.大约是板底初裂荷载的8倍多、3。正常使用极限状态、本规范考虑到计算荷载比较明确。单一、故只考虑荷载的短期效应组合，地面板按裂缝控制一级进行验算.从严格的意义上说，即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下,不出现拉应力、零应力或压应力、也就是说、构件是处于减压状态。但是 地面板的情况有所不同，在荷载作用下 板截面上正应力沿径向的分布表明。拉应力很小,正应力较大,压应力的合力也较大。且由于水平推力的产生,压应力与拉应力的合力不平衡 而使地面板处于压弯或偏心受压状态，板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小，而转为拉应力，而环裂处拉应力的增长相当缓慢、在这种条件下。板面出现开裂的概率也就很小了，为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应，故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式.混凝土强度理论的研究表明 在平面应力状态下，压应力对开裂时的抗拉强度有影响,且与混凝土强度等级有关、当压应力较大时,将使开裂时的主拉应力值小于ft、虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低.但在混凝土地面板中。如前所述 主拉应力的增长却十分缓慢,对控制环裂十分有利。在一般情况下 满足承载力极限状态设计的板厚，大体上能满足正常使用的极限状态、只有荷载支承面很大，混凝土强度等级较低或地基强度较高时，才需进行抗裂后验算，这个条件是,当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0。80时,考虑到混凝土是非线性材料 在不配筋时,适当考虑塑性影响。以及参照有关试验结果，本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式，当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算、根据地面板产生裂缝的调查分析 如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工。一般情况下是不会发生板面开裂的 所见裂缝 多数由地基不均匀沉降引起。部分处于板角裂缝者,主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理 而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强.从而形成自由边角 所以。执行本规范时.务请注意计算公式所适用的边界条件，施工单位也应密切配合、4、地面板受冲切破坏虽不多见。修补也并不费事,但应事先予以避免,为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件 此外,冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计。主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性.是否满足使用要求、对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验,