C，3。垫层厚度计算 1.承载能力极限状态计算，本规范为便于广大建筑设计人员使用,将其转化为控制最小板厚的计算 采用本规范式、C,3 1.进行地面板设计.步骤简单.可避免以往试算法中的反复计算工作,承载力计算方法的基本条件是。1。混凝土地面板为等厚度的无限大板。2。地基为弹性地基,符合Winkler假说.3、作用荷载为在小圆面积上均匀分布的,集中 荷载，且只考虑柔性压盘的作用,4.计算模型是建立在明确板内横推力或称薄膜力概念的基础上的，这个横推力的数值随着板内裂缝的开展。变形的增大而增大、从而大大减缓了板内裂缝的扩展速度 提高了板的承载能力，但在通常设计中。并不需要直接引用这些条件 而可根据本附录给出的板厚计算公式进行板厚计算，该计算式在不同程度上做了简化处理、2。承载能力极限状态、在荷载不大的情况下。板底部就易发生辐射形径向裂缝.随着荷载的增大。这些辐射形裂缝不断向外发展 板中央底部部分单元同样发生环向开裂、致使这部分单元成了双向开裂单元，在进一步加载过程中,半径为某一定值处板面初次发生环形裂缝.注意。此处板面存在着即将出现环形裂缝时的状态。进而板底辐射形径向裂缝继续向外发展。板面环形裂缝向下发展、直至板底径向裂缝发展到板面环形裂缝处。此时.板中央产生较大沉降 以致环形裂缝已近裂通,板中沉降大幅度增加、板已不能继续承载 本规范选定的极限状态是指板面即将出现环形裂缝时的状态。无论是计算结果，还是试验现象都表明，在圆形集中荷载作用下的地面混凝土大板，荷载处板底首先发生径向裂缝、当板面环向产生初裂缝时.板面初裂荷载总比板底初裂荷载高出3倍以上.而沉降量前者要比后者高出四倍以上 同时。说明裂缝的增长比荷载增长缓慢得多.而且离板最终丧失承载能力，破坏.还十分遥远,大约是板底初裂荷载的8倍多，3,正常使用极限状态.本规范考虑到计算荷载比较明确,单一、故只考虑荷载的短期效应组合、地面板按裂缝控制一级进行验算、从严格的意义上说 即要求板面受拉边缘混凝土应力在荷载短期效应组合下、不出现拉应力 零应力或压应力 也就是说、构件是处于减压状态。但是。地面板的情况有所不同，在荷载作用下.板截面上正应力沿径向的分布表明。拉应力很小，正应力较大,压应力的合力也较大,且由于水平推力的产生，压应力与拉应力的合力不平衡.而使地面板处于压弯或偏心受压状态、板面径向应力是由板中央的压应力逐渐变小。而转为拉应力、而环裂处拉应力的增长相当缓慢、在这种条件下、板面出现开裂的概率也就很小了，为在使用阶段抗裂验算与板厚计算方式相呼应 故在抗裂验算中也采用控制板厚的计算表达式。混凝土强度理论的研究表明，在平面应力状态下,压应力对开裂时的抗拉强度有影响.且与混凝土强度等级有关,当压应力较大时 将使开裂时的主拉应力值小于ft、虽在一般工程中尚不致使主拉应力的限值产生较大的降低.但在混凝土地面板中.如前所述。主拉应力的增长却十分缓慢。对控制环裂十分有利,在一般情况下,满足承载力极限状态设计的板厚，大体上能满足正常使用的极限状态.只有荷载支承面很大.混凝土强度等级较低或地基强度较高时.才需进行抗裂后验算，这个条件是，当量圆半径与混凝土垫层的相对刚度半径之比不小于0,80时。考虑到混凝土是非线性材料 在不配筋时。适当考虑塑性影响。以及参照有关试验结果.本规范才给出了以验算板厚为基础的简化公式、当然本规范不排斥并主张采用更合理的方法进行验算、根据地面板产生裂缝的调查分析。如按原规范缩缝为平头缝构造进行设计施工。一般情况下是不会发生板面开裂的。所见裂缝 多数由地基不均匀沉降引起,部分处于板角裂缝者。主要原因在于分仓缝没有按平头缝构造处理,而类似沉降缝又未按沉降缝进行局部加强.从而形成自由边角，所以、执行本规范时。务请注意计算公式所适用的边界条件。施工单位也应密切配合。4、地面板受冲切破坏虽不多见 修补也并不费事、但应事先予以避免。为此本规范作出抗冲切验算规定及依据的条件 此外,冲击荷载和多次重复荷载作用下的设计，主要表现在面层材料的强度和抗冲击韧性。是否满足使用要求。对板厚及裂缝产生的影响如何尚缺乏经验、