3,4。IG541混合气体灭火系统3,4。6。泄压口面积是该防护区采用的灭火剂喷放速率及防护区围护结构承受内压的允许压强的函数,喷放速率小。允许压强大。则泄压口面积小,反之,则泄压口面积大。泄压口面积可通过计算得出。由于IG541灭火系统在喷放过程中,初始喷放压力高于平均流量的喷放压力约1倍。故推算结果是。初始喷放的峰值流量约是平均流量的倍。因此,条文中的计算公式是按平均流量的倍求出的。建筑物的内压允许压强。应由建筑结构设计给出。表4的数据供参考。表4。建筑物的内压允许压强3,4。7。第3款中。式。3。4,7,3。按系统设计用量完全释放时。以当时储瓶内温度和管网管道内平均温度计算IG541灭火剂密度而求得,3,4,8。管网计算,2。式,3。4。8。3。是根据1,1倍平均流量对应喷头容许最小压力下。以及释放近95。的设计用量。管网末端压力接近0,5MPa,表压,时。它们的末端流速皆小于临界流速而求得的。计算选用时。在选用范围内。下游支管宜偏大选用,喷头接管按喷头接口尺寸选用。4,式,3。4。8,4,是以释放95,的设计用量的一半时的系统状况。按绝热过程求出的。5,减压孔板后的压力。应首选临界落压比进行计算,当由此计算出的喷头工作压力未能满足第3,4。9条的规定时,可改选落压比。但应在本款规定范围内选用,6。式。3,4,8。6,是根据亚临界压差流量计算公式,即,最终即可求出Q式。以上各式中,符号的含义如下,Q,减压孔板气体流量。μ。减压孔板流量系数,F,减压孔板孔口面积。P1,气体在减压孔板前的绝对压力。P2,气体在减压孔板孔口处的绝对压力,g。重力加速度。k,绝热指数。R,气体常数。T1。气体初始绝对温度。T2,孔口处的气体绝对温度,Cv。比定容热容,T,气体绝对温度,A。功的热当量,P。气体压力。ν,气体比热容,w。气体流速,角速度,v。气体流速,线速度。i1,减压孔板前的气体状态焙,i2。孔口处的气体状态焓。w1。气体在减压孔板前的流速,w2,气体在孔口处的流速,Cp。比定压热容,减压孔板可按图5设计。其中,d为孔口直径,D为孔口前管道内径,d。D为0,25,0。55。图5,减压孔板。7。系统流程损失计算。采用了可压缩流体绝热流动计入摩擦损失为计算条件。建立管流的方程式。式中。ρ。气体密度,α。动能修正系数,λ。沿程阻力系数。dl,长度函数的微分。dp。压力函数的微分,dv。速度函数的微分,Y。压力系数,Z,密度系数,L,管道计算长度。由于该式中。压力流量间是隐函数,不便求解,故将计算式改写为条文中形式,下面用实例介绍IG541混合气体灭火系统设计计算。某机房为20m,20m,3,5m,最低环境温度20,将管网均衡布置,系统图中,减压孔板前管道。a,b。长15m。减压孔板后主管道。b。c。长75m,管道连接件当量长度9m。一级支管,c。d。长5m,管道连接件当量长度11,9m。二级支管。d,e,长5m,管道连接件当量长度6,3m,三级支管,e,f,长2。5m。管道连接件当量长度5。4m,末端支管,f,g,长2,6m,管道连接件当量长度7,1m。1。确定灭火设计浓度。依据本规范,取C1。37,5。2,计算保护空间实际容积。V。20。20,3。5。1400。m3,3。计算灭火设计用量。图6,系统管网计算图。4,设定喷放时间。依据本规范。取t,55s。5,选定灭火剂储存容器规格及储存压力级别,选用70L的15,0MPa存储容器。根据W,932。68kg。充装系数η。211,15kg。m3。储瓶数n,932,68。211。15。0,07,63。1。取整后。n,64,只,6,计算管道平均设计流量。末端支管,Qg4,Qg3,2,1。007。kg,s,即Qc,1。007kg,s,7,选择管网管道通径。以管道平均设计流量。依据本规范D。24,36。初选管径为。主干管。125mm。一级支管。80mm,二级支管,65mm,三级支管。50mm,末端支管,40mm,8。计算系统剩余量及其增加的储瓶数量,

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