7。液化天然气储罐7,1，一般规定7.1,1.本条规定了常用的液化天然气储罐的罐型及其选型原则，单壁单容罐不适合于液化天然气储罐,预应力混凝土内罐尚无成熟的实践经验。故均未列入本规范、7。1 4。现行国家标准，建筑抗震设计规范,GB、50011所规定的反应谱是在中国国内所建项目应遵守的最低抗震设计要求 故OBE和SSE应不低于现行国家标准，建筑抗震设计规范，GB,50011的规定,1 OBE的超越概率为10.现行国家标准,建筑抗震设计规范,GB 50011规定的抗震设防地震的超越概率为10、二者相同,所以OBE应与抗震设防地震相对应，2,SSE的超越概率为2，现行国家标准.建筑抗震设计规范.GB.50011规定的罕遇地震的超越概率为2.3，二者基本相同。所以SSE应与罕遇地震相对应。3,ALE是NFPA。59A,CSA.271 API,620和ACI.376新增加的定义，表示SSE地震后的余震。从世界范围内的地震经验来看。ALE与SSE的比值接近于0 5，故定义ALE为SSE的一半 7.1。5 储罐的附属结构在OBE工况下抗震水平应与储罐结构保持一致.这样才能满足储罐系统的抗震性能要求。7，1。6.液化天然气储罐各部分的阻尼比,综合考虑了各国规范的要求 国际工程公司和国内工程公司在实际工程中的应用情况，各国规范对液体对流部分质量阻尼比没有分歧.都规定为0。5，对液体冲击部分质量的阻尼比、各国规范有不同的规定。API、620规定对OBE取5 对SSE没有规定.API.650只规定取5、而没有区分OBE工况和SSE工况，BS。2654规定取2 没有区分OBE工况和SSE工况，ASCE的,核安全结构地震分析与条文说明，规定对OBE工况取2.对SSE工况取4、但ASCE一般应用的罐壁厚度要比液化天然气储罐厚、美国核监管研究院的核监管委员会办公室的.关于监管指南1,61中的地震阻尼值修订建议,对OBE工况取2,对SSE工况取3 一些国际工程公司在实际工程中对OBE取2。对SSE取5.一些公司在实际工程中对OBE取5 对SSE取10，一般而言 钢质内罐的结构阻尼比为2 有些工程公司就把液体冲击部分质量的阻尼比按钢质内罐来取值、实际上 由于液化天然气储罐的内罐和外罐之间充满颗粒状的保冷材料和弹性毯，在地震时能起到耗能作用、综合考虑 本规范冲击部分质量的阻尼比在OBE及SSE工况下均按5、取值、对混凝土结构 国家标准,混凝土结构设计规范.GB，50010。2010规定其阻尼比为5 不分OBE和SSE工况。美国核监管研究院的核监管委员会办公室的,关于监管指南1,61中的地震阻尼值修订建议,对OBE工况取4,对SSE工况取7,ACI 376建议对OBE工况取4、对SSE工况取7 一些国际工程公司在实际工程中对OBE取4，对SSE取7。一些公司在实际工程中对OBE取3。对SSE取7.综合考虑,本规范对OBE取4，对SSE取7.对预应力混凝土结构.行业标准、预应力混凝土结构抗震设计规程，JGJ.140.2004规定其阻尼比为3 不分OBE和SSE工况，美国核监管研究院的核监管委员会办公室的 关于监管指南1,61中的地震阻尼值修订建议，对OBE工况取3。对SSE工况取5、ACI、376建议对OBE工况取2.对SSE工况取5。一些国际工程公司在实际工程中对OBE取2,对SSE取5、综合考虑。本规范对OBE取3、对SSE取5 对ALE工况。是考虑内罐破裂后的地震工况.此时的阻尼比应不小于SSE工况、