7,4.围护结构风荷载7.4。1。GB 50009，2012中8.3、3条、8.3。5条均为针对围护结构风荷载的规定,由于围护结构风荷载与主体结构风荷载在计算原理 取值规定方面均有所不同、因此本规范将其整理并增加相关内容成为单独一节.以方便相关人员的使用。通常情况下。作用于建筑物表面的风压分布并不均匀，在角隅、檐口。边棱处和在附属结构的部位.如阳台，雨篷等外挑构件.局部风压会超过按本规范表7，3、1所得的平均风压、局部风压体型系数是考虑建筑物表面风压分布不均匀而导致局部位的风压超过全表面平均风压的实际情况作出的调整，为了更直观表达围护结构风荷载、本本规范将GB，50009.2012中表8,3 1第37项、圆截面构筑物.包括烟囱、塔桅。中局部计算时表面的体型系数调整至本节表7 4，1 1第1项.本条在第4款中增加了双层幕墙的局部体型系数，相关规定主要依据编制组开展的一系列双层幕墙的风洞试验结果,其中 外层幕墙开孔率不大于20、时.内层幕墙局部体型系数的折减幅度不宜超过20,外层幕墙开孔率大于30,时。外层幕墙局部体型系数的折减幅度不宜超过10。内.外层幕墙之间的间隔距离对局部风压体型系数影响无明显规律,第5款中增加了高层建筑外侧非镂空百叶条局部体型系数取值的相关规定,本规定制定参考了澳大利亚规范 并与风洞试验结果进行了验证。第6款中对一些特殊形式的幕墙，提出通过节段模型试验确定风荷载,主要因为广东省地处夏热冬暖地区,采用双层通风幕墙 外部遮阳等节能措施的工程应用较多.其风荷载不同于普通的建筑幕墙。有必要进行专门的风荷载研究,7、4，2,本条考虑了从属面积对局部体型系数的影响.并将折减系数的应用限于验算非直接承受风荷载的围护构件。如標条。幕墙骨架等，最大的折减从属面积为25m2,屋面最小的折减系数为0，6。7、4.3,本条针对建筑物某一面有主导洞口的情况作出规定、主导洞口是指开孔面积较大且大风期间也不关闭的洞口，对封闭式建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别孔口和缝隙 以及机械通风等因素、室内可能存在正负不同的气压.GB.50009。2012中规定按外表面风压的情况取，0、2，参考国外规范经验以及相关研究成果 本条第1款对封闭式建筑内部压力局部体型系数作出局部调整,即对四周墙面透风量接近，屋顶不透风时的情况保持与国家规范一致,对两相对墙面等透风量.其余墙面无透风的情况,内部压力局部体型系数增加至,0、3.对于有主导洞口的建筑物.其内压分布要复杂得多.和洞口面积、洞口位置、建筑物内部格局以及其他墙面的背景透风率等因素都有关系,考虑到设计工作的实际需要。GB、50009.2012参考国外规范规定和相关文献的研究成果对仅有一面墙有主导洞口的建筑物内压作出了简化规定,同时 根据本条第2款进行计，算时。应注意考虑不同风向下内部压力的不同取值.本条第3款所称的开放式建筑是指主导洞口面积过大或不止一面墙存在大洞口的建筑物、例如本规范表7，3 1的28项.7,4,4,对台风影响地区的大型体育场.馆屋面板和高层建筑幕墙等围护结构 需考虑在施工阶段遭受台风影响的可能。考虑对内压进行适当放大.宜在原始内压的基础上提高0、1、0。3 7。4，5。在台风影响地区。极易出现风致飞射物对玻璃构件造成破坏,或窗户锁扣件破坏后形成大面积洞口的情况 因此在房屋存在大面积开窗的情况下，必要时,可釆用风洞试验方法进行开启洞口模拟获得内压系数、7、4 6，本节内容对应GB 50009,2012第8,6节阵风系数.计算围护结构的阵风系数，不区分幕墙和其他构件。统一按下式计算。其中A。B C,D四类地面粗糙度类别的截断高度分别为5m,10m 15m和30m,即在此高度以下对应的风振系数不再增加、为了考虑在台风气候下风场的脉动特性比良态气候时的脉动特性强,对围护结构的破坏性更大、而广东省尤其是沿海区域常遭受合风的影响。本条在GB,50009,2012的基础上单独列出基本风压大于或等于0。5kN,m2地区的阵风系数并加以提高、具体为将峰值因子由2。5提高到3.0.使得台风影响地区的围护结构风荷载较GB,50009。2012增加约5、本条第3款对拉索幕墙宜等柔性结构的主体构件阵风系数作出规定。主要是柔性幕墙结构在风荷载下表现为整体效应，并因其频率低会形成一定程度的振动。基于来流脉动的阵风系数不再适用 建议采用风振系数。7.4,7.本条引用自、玻璃幕墙工程技术规范、JGJ,102.2003第5，3 3条 并结合广东省及国内近年来幕墙工程发生风致破坏情况较多的实际情况对条文适用范围进行了加强。