8 4、构造设计8、4 1。本条规定锚固段设计长度取值的上限值和下限值.是为保证锚固效果安全，可靠，使计算结果与锚固段锚固体和地层间的应力状况基本一致.日本有关锚固工法介绍的锚固段锚固体与地层间锚固应力分布如图4所示、由于灌浆体与岩土体和杆体的弹性特征值不一致,当杆体受拉后粘结应力并非沿纵向均匀分布。而是出现如图中，所示应力集中现象、当锚固段过长时,随着应力不断增加从靠近边坡面处锚固端开始 灌浆体与地层界面的粘结逐渐软化或脱开、此时可发生裂缝沿界面向深部发展现象,如图中.所示、随着锚固效应弱化.锚杆抗拔力并不与锚固长度增加成正比.如图中。所示 由此可见 计算采用过长的增大锚固长度，并不能提高锚固力,公式.8、2,3,应用必须限制计算长度的上限值。国外有关标准规定计算长度不超过10m。实际工程中 考虑到锚杆耐久性和对岩土体加固效应等因素 锚杆实际锚固长度可适当加长。图4.拉力型锚杆锚固应力分布图，锚杆工作阶段应力分布图，锚杆应力超过工作阶段.变形增大时应力分布图,锚固段处于破坏阶段时应力分布图,反之.锚固段长度设计过短时.由于实际施工期锚固区地层局部强度可能降低.或岩体中存在不利组合结构面时 锚固段被拔出的危险性增大.为确保锚固安全度的可靠性.国内外有关标准均规定锚固段构造长度不得小于3,0m.4.0m.大量的工程试验证实 在硬质岩和软质岩中,中.小级承载力锚杆在工作阶段锚固段应力传递深度约为1。5m.3、0m 12倍 20倍钻孔直径，三峡工程锚固于花岗岩中3000kN级锚索工作阶段应力传递深度实测值约为4、0m、约25倍孔径，综合以上原因.本规范根据大量锚杆试验结果及锚固段设计安全度及构造需要 提出锚固段的设计计算长度应满足本条要求 当计算锚固段长度超过限值时，可采取锚固段压力灌浆 二次劈裂灌浆 方法加固锚固段周围土体。提高土体与锚固体粘结摩阻力，以获得更高单位长度锚固段抗拔承载力.一般情况下 采取压力灌浆方法可提高锚固力1、2倍，1,5倍.此外，还可采用改变锚固体形式的方法即荷载分散型锚杆,荷载分散型锚杆是在同一个锚杆孔内安装几个单元锚杆、每个单元锚杆均有各自的锚杆杆体.自由段和锚固段.承受集中拉力荷载时,各个不同的单元锚杆锚固段分别承担较小的拉力荷载.使锚杆锚固段上粘结应力大大减小且相应于整根锚杆分布均匀.能最大限度地调用整个加固范围内土层强度。可根据具体锚杆孔直径大小与承载力要求设置单元锚杆个数。使锚杆承载力可随锚固段长度的增加正比例提高。满足使用要求.此外、压力分散型锚杆还可增加防腐能力、减小预应力损失，特别适用于相对软弱又对变形及承载力要求较高的岩土体.锚固应力分布见图5,图5。荷载分散型锚杆锚固应力分布图1，单元锚杆,2,粘摩阻力8.4 3,锚杆轴线与水平面的夹角小于10、后。锚杆外端灌浆饱满度难以保证。因此建议夹角一般不小于10,由于锚杆水平抗拉力等于拉杆强度与锚杆倾角余弦值的乘积 锚杆倾角过大时锚杆有效水平拉力下降过多 同时将对锚肋作用较大的垂直分力。该垂直分力在锚肋基础设计时不能忽略,同时对施工期锚杆挡墙的竖向稳定不利。因此锚杆倾角宜为10 35，8 4,6 在锚固段岩体破碎。渗水严重时、水泥固结灌浆可达到密封裂隙 封阻渗水,保证和提高锚固性能效果.8、4。7。8。4.8 锚杆防腐处理的可靠性及耐久性是影响锚杆使用寿命的重要因素之一,应力腐蚀、和，化学腐蚀,双重作用将使杆体锈蚀速度加快 锚杆使用寿命大大降低.防腐处理应保证锚杆各段均不出现杆体材料局部腐蚀现象、锚杆的防腐保护等级与措施应根据锚杆的设计使用年限及所处地层有无腐蚀性确定。腐蚀环境中的永久性锚杆应采用、级防腐保护构造、非腐蚀环境中的永久性锚杆及腐蚀环境中的临时性锚杆应采用。级防护、非腐蚀环境中的临时性锚杆可采用.级简单防腐保护构造、具体防腐做法及要求可参见现行国家标准。锚杆喷射混凝土支护技术规范,GB,50086相关要求，