5、3.正常使用极限状态验算规定5.3,1.5，3。3 正常使用极限状态验算、包括运行要求、观感要求，尤其是耐久性.使用寿命，要求、条文对验算内容及相应的作用组合条件做出了规定、当构件在组合作用下。截面处于全截面受拉状态。轴拉或小偏心受拉.时，一旦应力超过其抗拉强度时 截面将出现贯通裂缝 这对盛水构筑物是不能允许的、对此应按抗裂度验算，限制裂缝出现,相应作用组合应按短期效应的标准组合作为验算条件 当构件在组合作用下,截面处于压弯或拉弯状态，受弯 大偏心受拉或偏心受压.时,可以允许截面出现裂缝.但需要从耐久性考虑.限制裂缝的最大宽度，避免钢筋的锈蚀.此时相应的作用组合可按长期效应的准永久组合作为验算条件,5、3.4，关于构件截面最大裂缝宽度限值的规定，条文基本上仍采用了原规范GBJ。69，84的规定值。因为这些限值在实践中证明是合适的 仅对沉井结构的最大裂缝限值作了修订.主要考虑到原规范仅对沉井的施工阶段作用效应作了规定，允许裂宽偏大.这样对使用阶段来说不一定是合适的，因此这次修订时与其他构筑物的衡量标准协调一致、允许裂宽适当减小。确保结构的使用寿命、5 3，5 本条对于泵房内电机层的支承梁变形限值。维持原规范GBJ、69,84的要求。实践证明它对保证电机正常运行.节约耗电是适宜的。5.3,6，条文对正常使用极限状态给出了作用效应计算通式。结合给水排水工程的具体情况、考虑了长期作用效应和短期作用效应两种计算式,分别针对构件不同的受力条件 与本节5,3 2及5.3,3的规定协调一致、5、3。7,5，3、8、条文给出了钢筋混凝土构件处于轴心受拉或小偏心受力状态时、相应的抗裂度验算公式.条文根据工程实践经验和原规范的规定。拟定了混凝土拉应力限制系数αcf的取值、即根据工程校准法.可通过下式计算、按GBJ 10,89。试块改为150mm立方体.考虑与国际接轨,混凝土的各项强度标准值取其试验平均值减去1、645倍标准差,并统一采用量钢N，mm2 则可得。从表 5。3 7 所列αct的数据。在给水排水工程中混凝土的等级不可能超过C40.为此条文规定可取0.87采用.与原规范的抗裂安全要求基本上协调一致.5。3,8 本条对于预应力混凝土结构的抗裂验算,基本上按照原规范的要求,以往在给水排水工程中 对贮水构筑物的预加应力均要求设计荷载作用下 构件截面上保持一定的剩余压应力,此次修订时。对预制装配结构仍保持了原规范的规定.即取预压效应系数αcp 1 25 对现浇混凝土结构适当降低了αcp值，采用1、15，仍留有足够的剩余压应力.应该认为对结构的安全可靠还是有充分保证的