5、3。正常使用极限状态验算规定5 3 1，5。3.3 正常使用极限状态验算，包括运行要求,观感要求，尤其是耐久性 使用寿命。要求,条文对验算内容及相应的作用组合条件做出了规定,当构件在组合作用下、截面处于全截面受拉状态 轴拉或小偏心受拉，时 一旦应力超过其抗拉强度时。截面将出现贯通裂缝、这对盛水构筑物是不能允许的.对此应按抗裂度验算.限制裂缝出现.相应作用组合应按短期效应的标准组合作为验算条件、当构件在组合作用下 截面处于压弯或拉弯状态，受弯。大偏心受拉或偏心受压,时 可以允许截面出现裂缝。但需要从耐久性考虑。限制裂缝的最大宽度.避免钢筋的锈蚀.此时相应的作用组合可按长期效应的准永久组合作为验算条件,5。3,4 关于构件截面最大裂缝宽度限值的规定、条文基本上仍采用了原规范GBJ。69。84的规定值.因为这些限值在实践中证明是合适的，仅对沉井结构的最大裂缝限值作了修订.主要考虑到原规范仅对沉井的施工阶段作用效应作了规定，允许裂宽偏大、这样对使用阶段来说不一定是合适的 因此这次修订时与其他构筑物的衡量标准协调一致、允许裂宽适当减小，确保结构的使用寿命。5，3，5,本条对于泵房内电机层的支承梁变形限值.维持原规范GBJ,69。84的要求.实践证明它对保证电机正常运行。节约耗电是适宜的。5，3、6。条文对正常使用极限状态给出了作用效应计算通式 结合给水排水工程的具体情况，考虑了长期作用效应和短期作用效应两种计算式 分别针对构件不同的受力条件,与本节5，3、2及5 3 3的规定协调一致、5 3、7.5,3。8,条文给出了钢筋混凝土构件处于轴心受拉或小偏心受力状态时,相应的抗裂度验算公式。条文根据工程实践经验和原规范的规定 拟定了混凝土拉应力限制系数αcf的取值,即根据工程校准法、可通过下式计算 按GBJ、10，89、试块改为150mm立方体,考虑与国际接轨,混凝土的各项强度标准值取其试验平均值减去1，645倍标准差 并统一采用量钢N.mm2 则可得、从表，5，3 7.所列αct的数据,在给水排水工程中混凝土的等级不可能超过C40.为此条文规定可取0。87采用，与原规范的抗裂安全要求基本上协调一致,5、3.8.本条对于预应力混凝土结构的抗裂验算.基本上按照原规范的要求、以往在给水排水工程中.对贮水构筑物的预加应力均要求设计荷载作用下，构件截面上保持一定的剩余压应力 此次修订时。对预制装配结构仍保持了原规范的规定.即取预压效应系数αcp,1。25，对现浇混凝土结构适当降低了αcp值,采用1，15,仍留有足够的剩余压应力 应该认为对结构的安全可靠还是有充分保证的。