5，3.正常使用极限状态验算规定5。3，1、5.3 3 正常使用极限状态验算 包括运行要求，观感要求，尤其是耐久性、使用寿命，要求，条文对验算内容及相应的作用组合条件做出了规定，当构件在组合作用下、截面处于全截面受拉状态.轴拉或小偏心受拉 时、一旦应力超过其抗拉强度时，截面将出现贯通裂缝，这对盛水构筑物是不能允许的，对此应按抗裂度验算 限制裂缝出现。相应作用组合应按短期效应的标准组合作为验算条件。当构件在组合作用下、截面处于压弯或拉弯状态.受弯，大偏心受拉或偏心受压.时，可以允许截面出现裂缝 但需要从耐久性考虑.限制裂缝的最大宽度,避免钢筋的锈蚀,此时相应的作用组合可按长期效应的准永久组合作为验算条件 5,3 4,关于构件截面最大裂缝宽度限值的规定.条文基本上仍采用了原规范GBJ,69,84的规定值 因为这些限值在实践中证明是合适的，仅对沉井结构的最大裂缝限值作了修订、主要考虑到原规范仅对沉井的施工阶段作用效应作了规定。允许裂宽偏大、这样对使用阶段来说不一定是合适的，因此这次修订时与其他构筑物的衡量标准协调一致、允许裂宽适当减小，确保结构的使用寿命。5,3。5。本条对于泵房内电机层的支承梁变形限值 维持原规范GBJ，69 84的要求、实践证明它对保证电机正常运行,节约耗电是适宜的。5,3,6.条文对正常使用极限状态给出了作用效应计算通式。结合给水排水工程的具体情况.考虑了长期作用效应和短期作用效应两种计算式.分别针对构件不同的受力条件 与本节5、3。2及5，3。3的规定协调一致、5，3，7.5，3.8,条文给出了钢筋混凝土构件处于轴心受拉或小偏心受力状态时,相应的抗裂度验算公式,条文根据工程实践经验和原规范的规定，拟定了混凝土拉应力限制系数αcf的取值。即根据工程校准法 可通过下式计算 按GBJ。10，89.试块改为150mm立方体，考虑与国际接轨,混凝土的各项强度标准值取其试验平均值减去1、645倍标准差,并统一采用量钢N，mm2 则可得 从表，5,3，7.所列αct的数据、在给水排水工程中混凝土的等级不可能超过C40。为此条文规定可取0。87采用,与原规范的抗裂安全要求基本上协调一致。5。3,8.本条对于预应力混凝土结构的抗裂验算.基本上按照原规范的要求 以往在给水排水工程中.对贮水构筑物的预加应力均要求设计荷载作用下.构件截面上保持一定的剩余压应力 此次修订时 对预制装配结构仍保持了原规范的规定.即取预压效应系数αcp,1 25 对现浇混凝土结构适当降低了αcp值,采用1.15,仍留有足够的剩余压应力。应该认为对结构的安全可靠还是有充分保证的