5 3。正常使用极限状态验算规定5，3,1 5,3.3。正常使用极限状态验算 包括运行要求 观感要求，尤其是耐久性。使用寿命。要求。条文对验算内容及相应的作用组合条件做出了规定.当构件在组合作用下.截面处于全截面受拉状态,轴拉或小偏心受拉，时,一旦应力超过其抗拉强度时，截面将出现贯通裂缝,这对盛水构筑物是不能允许的、对此应按抗裂度验算.限制裂缝出现。相应作用组合应按短期效应的标准组合作为验算条件、当构件在组合作用下.截面处于压弯或拉弯状态.受弯,大偏心受拉或偏心受压。时.可以允许截面出现裂缝,但需要从耐久性考虑,限制裂缝的最大宽度,避免钢筋的锈蚀.此时相应的作用组合可按长期效应的准永久组合作为验算条件,5。3，4 关于构件截面最大裂缝宽度限值的规定.条文基本上仍采用了原规范GBJ。69，84的规定值,因为这些限值在实践中证明是合适的,仅对沉井结构的最大裂缝限值作了修订、主要考虑到原规范仅对沉井的施工阶段作用效应作了规定,允许裂宽偏大,这样对使用阶段来说不一定是合适的。因此这次修订时与其他构筑物的衡量标准协调一致.允许裂宽适当减小。确保结构的使用寿命.5,3。5、本条对于泵房内电机层的支承梁变形限值、维持原规范GBJ，69,84的要求.实践证明它对保证电机正常运行,节约耗电是适宜的，5，3，6.条文对正常使用极限状态给出了作用效应计算通式,结合给水排水工程的具体情况，考虑了长期作用效应和短期作用效应两种计算式 分别针对构件不同的受力条件。与本节5。3.2及5。3。3的规定协调一致,5。3 7、5 3 8.条文给出了钢筋混凝土构件处于轴心受拉或小偏心受力状态时 相应的抗裂度验算公式。条文根据工程实践经验和原规范的规定.拟定了混凝土拉应力限制系数αcf的取值，即根据工程校准法,可通过下式计算、按GBJ.10，89、试块改为150mm立方体，考虑与国际接轨。混凝土的各项强度标准值取其试验平均值减去1。645倍标准差 并统一采用量钢N.mm2，则可得，从表。5、3、7,所列αct的数据、在给水排水工程中混凝土的等级不可能超过C40 为此条文规定可取0、87采用 与原规范的抗裂安全要求基本上协调一致.5，3 8，本条对于预应力混凝土结构的抗裂验算、基本上按照原规范的要求，以往在给水排水工程中 对贮水构筑物的预加应力均要求设计荷载作用下 构件截面上保持一定的剩余压应力，此次修订时.对预制装配结构仍保持了原规范的规定、即取预压效应系数αcp、1 25,对现浇混凝土结构适当降低了αcp值，采用1 15，仍留有足够的剩余压应力 应该认为对结构的安全可靠还是有充分保证的,