5 2.承载能力极限状态计算规定5，2。1，5、2，2，条文按我国现行规范 建筑结构可靠度设计统一标准，GB、50068、2001,工程结构可靠度设计统一标准.GB，50153的规定.给出了设计表达式。其中有关结构构件抗力的设计值，明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用.1,对于作用分项系数的拟定，这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据。因此主要还以工程校核法确定.即以原规范GBJ.69,84行之有效的作用效应为基础 使修订后的作用效应能与之相接轨、对于结构自重的分项系数 均按原规范的单一安全系数。通过工程校核 维持原水准确定，即取1.20采用、考虑到在给水排水工程中,不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主.因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数，均规定采用1。27 以使与原规范的作用效应衔接，按原规范GBJ、69,84，盛水压力取齐顶计算时,安全系数可乘以附加安全系数0。9,当以受弯构件为例时.安全系数K、0、9，1.4.1.26,此时可得,如果盛水压力取设计水位、相应单一安全系数K 1 4时。上表，5,2，2,内ρ 0 2,时的γG 1 27,此值不仅对受弯构件 对轴拉,偏心受力 受剪等构件均可适用，当构件同时承受永久作用和可变作用时。仍以受弯构件为例。此时按原规范。以工程校核前提来看 式.5。2 2，8 是符合式。5 2，2 5,的、γG值是随配筋率ρ而变的,对给水排水工程中的板、壳结构.ρ值很少超过1.因此取γQ,1.27与原规范相比，不会带来很大的出入。一般都在3,以内，稍偏于安全。但考虑与。工程结构可靠度设计统一标准,GB.50153.相协调、条文对γQ仍取1。40.并与组合系数配套使用,2，对于地下水或地表水压力的作用分项系数、考虑到很多情况是与土压力并存的 并且对构筑物壁板的作用效应是主要的 一般应为第一可变作用，因此可与土压力计算相协调.取该项系数γQ。1,27,方便设计应用。可由受水位变动引起土。水压力同时变动.3,关于组合系数ψC的取值 同样根据工程校核的原则。为此取γQ 1。4。ψC.0、9 最终结果符合上述式、5,2。2，8。与原规划协调一致,仅当可变作用只有一项温、湿度变化时、相应的可变作用效应比原规范提高了1，10倍，这是考虑到温.湿度变化在实践中往往难以精确计算、也是结构出现裂缝的主要因素、为此适当地提高应该认为需要的.同样 对水塔设计中的风荷载。保持了原规范中的考虑 适当提高了要求,4 关于满足可靠度指标的要求 上述换算系通过原规范依据的，钢筋混凝土结构设计规范。TJ,10、74与其修编的、混凝土结构设计规范,GBJ。10、89对此获得、基于后者是满足要求的。因此也可确认换算后的各项系数.同样可满足应具备的可靠度指标.5、2。3.关于构筑物设计稳定抗力系数的规定、构筑物的稳定性验算、包括抗浮，抗滑动和抗倾覆,除抗浮与地下水有关外.后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关.目前在稳定设计方法方面。尚很不统一、尽管在、建筑结构设计统一标准.GB 50068。工程结构设计统一标准，GB，50153.92及，建筑结构荷载规范。GB、50009中 规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行，但现行的.建筑地基基础设计规范 GB，50007.仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法,对此考虑到原规范GBJ 69 84给出的验算方法,亦以GBJ,7为基础 并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善 因此在这次修订时仍保持原规范GBJ 69.84的规定 待今后条件成熟后再行局部修订。以策安全，5，2 4。本条规定保持了原规范的要求，