5.2.承载能力极限状态计算规定5.2 1。5、2。2,条文按我国现行规范、建筑结构可靠度设计统一标准 GB。50068、2001、工程结构可靠度设计统一标准.GB、50153的规定.给出了设计表达式,其中有关结构构件抗力的设计值.明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用、1、对于作用分项系数的拟定,这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据.因此主要还以工程校核法确定、即以原规范GBJ 69。84行之有效的作用效应为基础,使修订后的作用效应能与之相接轨.对于结构自重的分项系数、均按原规范的单一安全系数,通过工程校核。维持原水准确定、即取1 20采用。考虑到在给水排水工程中。不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主、因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数。均规定采用1，27.以使与原规范的作用效应衔接。按原规范GBJ,69 84.盛水压力取齐顶计算时 安全系数可乘以附加安全系数0、9，当以受弯构件为例时,安全系数K、0,9、1,4.1。26。此时可得、如果盛水压力取设计水位 相应单一安全系数K、1.4时、上表。5,2，2 内ρ，0。2。时的γG.1，27,此值不仅对受弯构件,对轴拉，偏心受力、受剪等构件均可适用 当构件同时承受永久作用和可变作用时，仍以受弯构件为例、此时按原规范,以工程校核前提来看,式 5。2 2,8 是符合式、5，2。2。5、的,γG值是随配筋率ρ而变的.对给水排水工程中的板，壳结构 ρ值很少超过1.因此取γQ、1，27与原规范相比,不会带来很大的出入.一般都在3,以内,稍偏于安全、但考虑与，工程结构可靠度设计统一标准 GB.50153.相协调,条文对γQ仍取1，40。并与组合系数配套使用.2、对于地下水或地表水压力的作用分项系数.考虑到很多情况是与土压力并存的.并且对构筑物壁板的作用效应是主要的 一般应为第一可变作用 因此可与土压力计算相协调。取该项系数γQ 1,27,方便设计应用、可由受水位变动引起土.水压力同时变动。3,关于组合系数ψC的取值.同样根据工程校核的原则.为此取γQ 1.4,ψC、0 9.最终结果符合上述式。5,2,2 8,与原规划协调一致、仅当可变作用只有一项温,湿度变化时，相应的可变作用效应比原规范提高了1，10倍、这是考虑到温 湿度变化在实践中往往难以精确计算 也是结构出现裂缝的主要因素.为此适当地提高应该认为需要的,同样，对水塔设计中的风荷载,保持了原规范中的考虑.适当提高了要求,4，关于满足可靠度指标的要求 上述换算系通过原规范依据的。钢筋混凝土结构设计规范,TJ 10，74与其修编的 混凝土结构设计规范.GBJ 10。89对此获得、基于后者是满足要求的,因此也可确认换算后的各项系数,同样可满足应具备的可靠度指标.5。2,3，关于构筑物设计稳定抗力系数的规定，构筑物的稳定性验算，包括抗浮,抗滑动和抗倾覆、除抗浮与地下水有关外，后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关、目前在稳定设计方法方面、尚很不统一、尽管在 建筑结构设计统一标准.GB。50068，工程结构设计统一标准，GB,50153 92及,建筑结构荷载规范 GB，50009中,规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行。但现行的。建筑地基基础设计规范,GB、50007 仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法，对此考虑到原规范GBJ 69、84给出的验算方法、亦以GBJ，7为基础、并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善。因此在这次修订时仍保持原规范GBJ.69，84的规定.待今后条件成熟后再行局部修订,以策安全.5，2，4 本条规定保持了原规范的要求,