5、2,承载能力极限状态计算规定5。2.1 5 2、2、条文按我国现行规范。建筑结构可靠度设计统一标准。GB，50068,2001.工程结构可靠度设计统一标准，GB，50153的规定，给出了设计表达式 其中有关结构构件抗力的设计值，明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用。1.对于作用分项系数的拟定.这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据,因此主要还以工程校核法确定、即以原规范GBJ 69 84行之有效的作用效应为基础.使修订后的作用效应能与之相接轨、对于结构自重的分项系数.均按原规范的单一安全系数.通过工程校核。维持原水准确定，即取1,20采用，考虑到在给水排水工程中 不少构筑物的受力条件。均以永久作用为主。因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数，均规定采用1，27。以使与原规范的作用效应衔接、按原规范GBJ、69.84 盛水压力取齐顶计算时 安全系数可乘以附加安全系数0。9.当以受弯构件为例时,安全系数K。0，9。1.4。1.26,此时可得，如果盛水压力取设计水位.相应单一安全系数K，1。4时.上表，5,2,2。内ρ,0 2。时的γG、1.27。此值不仅对受弯构件,对轴拉,偏心受力.受剪等构件均可适用,当构件同时承受永久作用和可变作用时，仍以受弯构件为例、此时按原规范,以工程校核前提来看。式 5、2，2，8.是符合式。5，2、2,5，的，γG值是随配筋率ρ而变的.对给水排水工程中的板.壳结构 ρ值很少超过1,因此取γQ、1 27与原规范相比、不会带来很大的出入.一般都在3。以内、稍偏于安全 但考虑与 工程结构可靠度设计统一标准 GB，50153 相协调，条文对γQ仍取1,40,并与组合系数配套使用。2。对于地下水或地表水压力的作用分项系数。考虑到很多情况是与土压力并存的。并且对构筑物壁板的作用效应是主要的，一般应为第一可变作用.因此可与土压力计算相协调.取该项系数γQ。1 27.方便设计应用 可由受水位变动引起土 水压力同时变动，3、关于组合系数ψC的取值 同样根据工程校核的原则，为此取γQ,1、4,ψC 0、9,最终结果符合上述式、5,2、2，8 与原规划协调一致、仅当可变作用只有一项温，湿度变化时,相应的可变作用效应比原规范提高了1.10倍 这是考虑到温。湿度变化在实践中往往难以精确计算、也是结构出现裂缝的主要因素 为此适当地提高应该认为需要的。同样,对水塔设计中的风荷载。保持了原规范中的考虑。适当提高了要求，4.关于满足可靠度指标的要求.上述换算系通过原规范依据的 钢筋混凝土结构设计规范,TJ、10。74与其修编的，混凝土结构设计规范。GBJ 10.89对此获得。基于后者是满足要求的。因此也可确认换算后的各项系数。同样可满足应具备的可靠度指标。5。2,3，关于构筑物设计稳定抗力系数的规定,构筑物的稳定性验算.包括抗浮 抗滑动和抗倾覆、除抗浮与地下水有关外、后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关、目前在稳定设计方法方面 尚很不统一 尽管在,建筑结构设计统一标准、GB、50068、工程结构设计统一标准.GB。50153 92及.建筑结构荷载规范、GB。50009中。规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行。但现行的.建筑地基基础设计规范，GB.50007 仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法.对此考虑到原规范GBJ、69 84给出的验算方法、亦以GBJ，7为基础.并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善 因此在这次修订时仍保持原规范GBJ，69 84的规定、待今后条件成熟后再行局部修订 以策安全、5。2、4 本条规定保持了原规范的要求、