5，2。承载能力极限状态计算规定5，2、1、5 2 2，条文按我国现行规范，建筑结构可靠度设计统一标准.GB,50068,2001、工程结构可靠度设计统一标准 GB、50153的规定 给出了设计表达式，其中有关结构构件抗力的设计值,明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用、1，对于作用分项系数的拟定。这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据、因此主要还以工程校核法确定,即以原规范GBJ.69,84行之有效的作用效应为基础。使修订后的作用效应能与之相接轨,对于结构自重的分项系数 均按原规范的单一安全系数、通过工程校核 维持原水准确定,即取1、20采用，考虑到在给水排水工程中。不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主。因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数,均规定采用1、27,以使与原规范的作用效应衔接.按原规范GBJ、69,84。盛水压力取齐顶计算时,安全系数可乘以附加安全系数0。9 当以受弯构件为例时 安全系数K 0。9 1。4,1.26 此时可得.如果盛水压力取设计水位.相应单一安全系数K。1 4时.上表，5、2 2、内ρ，0.2。时的γG、1.27.此值不仅对受弯构件.对轴拉 偏心受力.受剪等构件均可适用,当构件同时承受永久作用和可变作用时。仍以受弯构件为例.此时按原规范。以工程校核前提来看.式,5。2。2，8。是符合式、5、2、2,5,的，γG值是随配筋率ρ而变的.对给水排水工程中的板、壳结构,ρ值很少超过1,因此取γQ,1.27与原规范相比 不会带来很大的出入、一般都在3，以内、稍偏于安全，但考虑与 工程结构可靠度设计统一标准。GB，50153。相协调、条文对γQ仍取1,40.并与组合系数配套使用 2，对于地下水或地表水压力的作用分项系数。考虑到很多情况是与土压力并存的，并且对构筑物壁板的作用效应是主要的,一般应为第一可变作用,因此可与土压力计算相协调.取该项系数γQ，1,27，方便设计应用。可由受水位变动引起土 水压力同时变动、3，关于组合系数ψC的取值。同样根据工程校核的原则，为此取γQ 1 4，ψC、0.9，最终结果符合上述式，5 2、2、8.与原规划协调一致，仅当可变作用只有一项温,湿度变化时 相应的可变作用效应比原规范提高了1 10倍 这是考虑到温.湿度变化在实践中往往难以精确计算,也是结构出现裂缝的主要因素,为此适当地提高应该认为需要的.同样,对水塔设计中的风荷载。保持了原规范中的考虑、适当提高了要求 4，关于满足可靠度指标的要求.上述换算系通过原规范依据的.钢筋混凝土结构设计规范，TJ，10，74与其修编的,混凝土结构设计规范,GBJ.10 89对此获得.基于后者是满足要求的，因此也可确认换算后的各项系数，同样可满足应具备的可靠度指标，5,2.3,关于构筑物设计稳定抗力系数的规定，构筑物的稳定性验算.包括抗浮，抗滑动和抗倾覆.除抗浮与地下水有关外。后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关，目前在稳定设计方法方面,尚很不统一.尽管在，建筑结构设计统一标准。GB.50068，工程结构设计统一标准、GB。50153.92及。建筑结构荷载规范，GB。50009中 规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行 但现行的 建筑地基基础设计规范，GB，50007.仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法.对此考虑到原规范GBJ 69。84给出的验算方法，亦以GBJ.7为基础.并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善。因此在这次修订时仍保持原规范GBJ,69.84的规定.待今后条件成熟后再行局部修订、以策安全、5，2，4。本条规定保持了原规范的要求。