5.2 承载能力极限状态计算规定5 2 1。5。2。2、条文按我国现行规范,建筑结构可靠度设计统一标准,GB,50068,2001 工程结构可靠度设计统一标准 GB 50153的规定.给出了设计表达式、其中有关结构构件抗力的设计值。明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用 1，对于作用分项系数的拟定，这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据.因此主要还以工程校核法确定，即以原规范GBJ。69、84行之有效的作用效应为基础.使修订后的作用效应能与之相接轨.对于结构自重的分项系数.均按原规范的单一安全系数.通过工程校核。维持原水准确定 即取1、20采用.考虑到在给水排水工程中。不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主.因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数.均规定采用1，27。以使与原规范的作用效应衔接 按原规范GBJ。69,84。盛水压力取齐顶计算时,安全系数可乘以附加安全系数0、9 当以受弯构件为例时，安全系数K。0,9。1 4 1.26。此时可得 如果盛水压力取设计水位 相应单一安全系数K.1、4时。上表.5、2.2,内ρ、0。2，时的γG，1.27.此值不仅对受弯构件，对轴拉 偏心受力。受剪等构件均可适用,当构件同时承受永久作用和可变作用时 仍以受弯构件为例。此时按原规范。以工程校核前提来看，式，5，2 2。8。是符合式.5。2，2 5,的，γG值是随配筋率ρ而变的。对给水排水工程中的板，壳结构,ρ值很少超过1 因此取γQ,1、27与原规范相比。不会带来很大的出入、一般都在3 以内，稍偏于安全 但考虑与，工程结构可靠度设计统一标准，GB、50153、相协调、条文对γQ仍取1。40.并与组合系数配套使用 2、对于地下水或地表水压力的作用分项系数 考虑到很多情况是与土压力并存的、并且对构筑物壁板的作用效应是主要的，一般应为第一可变作用,因此可与土压力计算相协调。取该项系数γQ，1，27，方便设计应用 可由受水位变动引起土 水压力同时变动，3。关于组合系数ψC的取值。同样根据工程校核的原则,为此取γQ。1,4。ψC 0。9。最终结果符合上述式、5.2，2,8.与原规划协调一致 仅当可变作用只有一项温.湿度变化时，相应的可变作用效应比原规范提高了1.10倍 这是考虑到温 湿度变化在实践中往往难以精确计算、也是结构出现裂缝的主要因素 为此适当地提高应该认为需要的，同样，对水塔设计中的风荷载.保持了原规范中的考虑 适当提高了要求,4.关于满足可靠度指标的要求.上述换算系通过原规范依据的，钢筋混凝土结构设计规范、TJ、10,74与其修编的 混凝土结构设计规范.GBJ。10。89对此获得，基于后者是满足要求的、因此也可确认换算后的各项系数，同样可满足应具备的可靠度指标，5，2、3 关于构筑物设计稳定抗力系数的规定，构筑物的稳定性验算。包括抗浮，抗滑动和抗倾覆，除抗浮与地下水有关外，后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关 目前在稳定设计方法方面 尚很不统一 尽管在,建筑结构设计统一标准 GB、50068，工程结构设计统一标准 GB.50153、92及。建筑结构荷载规范。GB。50009中.规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行 但现行的 建筑地基基础设计规范、GB。50007。仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法,对此考虑到原规范GBJ、69。84给出的验算方法 亦以GBJ 7为基础.并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善.因此在这次修订时仍保持原规范GBJ，69。84的规定.待今后条件成熟后再行局部修订,以策安全。5，2.4。本条规定保持了原规范的要求.