5，2,承载能力极限状态计算规定5,2。1。5.2,2,条文按我国现行规范.建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068.2001,工程结构可靠度设计统一标准。GB，50153的规定，给出了设计表达式，其中有关结构构件抗力的设计值，明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用，1.对于作用分项系数的拟定.这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据 因此主要还以工程校核法确定，即以原规范GBJ 69,84行之有效的作用效应为基础,使修订后的作用效应能与之相接轨 对于结构自重的分项系数 均按原规范的单一安全系数，通过工程校核。维持原水准确定 即取1，20采用，考虑到在给水排水工程中,不少构筑物的受力条件、均以永久作用为主。因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数,均规定采用1、27,以使与原规范的作用效应衔接 按原规范GBJ。69，84,盛水压力取齐顶计算时.安全系数可乘以附加安全系数0，9。当以受弯构件为例时，安全系数K、0 9，1.4、1.26 此时可得 如果盛水压力取设计水位.相应单一安全系数K、1,4时,上表,5.2。2.内ρ，0,2，时的γG,1,27.此值不仅对受弯构件,对轴拉，偏心受力、受剪等构件均可适用，当构件同时承受永久作用和可变作用时，仍以受弯构件为例，此时按原规范,以工程校核前提来看 式 5.2 2、8。是符合式 5 2、2。5 的.γG值是随配筋率ρ而变的,对给水排水工程中的板。壳结构.ρ值很少超过1 因此取γQ.1,27与原规范相比，不会带来很大的出入,一般都在3、以内、稍偏于安全.但考虑与 工程结构可靠度设计统一标准,GB。50153。相协调、条文对γQ仍取1,40、并与组合系数配套使用，2,对于地下水或地表水压力的作用分项系数.考虑到很多情况是与土压力并存的 并且对构筑物壁板的作用效应是主要的.一般应为第一可变作用、因此可与土压力计算相协调，取该项系数γQ。1。27，方便设计应用。可由受水位变动引起土、水压力同时变动、3、关于组合系数ψC的取值.同样根据工程校核的原则.为此取γQ,1。4.ψC，0。9。最终结果符合上述式,5。2。2。8。与原规划协调一致、仅当可变作用只有一项温 湿度变化时.相应的可变作用效应比原规范提高了1 10倍。这是考虑到温、湿度变化在实践中往往难以精确计算 也是结构出现裂缝的主要因素 为此适当地提高应该认为需要的、同样 对水塔设计中的风荷载。保持了原规范中的考虑.适当提高了要求、4，关于满足可靠度指标的要求。上述换算系通过原规范依据的、钢筋混凝土结构设计规范 TJ、10,74与其修编的 混凝土结构设计规范、GBJ，10.89对此获得,基于后者是满足要求的 因此也可确认换算后的各项系数。同样可满足应具备的可靠度指标.5.2,3,关于构筑物设计稳定抗力系数的规定。构筑物的稳定性验算.包括抗浮，抗滑动和抗倾覆.除抗浮与地下水有关外、后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关，目前在稳定设计方法方面、尚很不统一，尽管在,建筑结构设计统一标准 GB、50068 工程结构设计统一标准、GB.50153 92及、建筑结构荷载规范、GB,50009中 规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行.但现行的,建筑地基基础设计规范，GB。50007。仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法.对此考虑到原规范GBJ，69。84给出的验算方法，亦以GBJ,7为基础 并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善。因此在这次修订时仍保持原规范GBJ。69 84的规定、待今后条件成熟后再行局部修订.以策安全、5,2。4、本条规定保持了原规范的要求