5，2，承载能力极限状态计算规定5,2.1,5。2 2、条文按我国现行规范、建筑结构可靠度设计统一标准 GB。50068，2001,工程结构可靠度设计统一标准。GB。50153的规定 给出了设计表达式 其中有关结构构件抗力的设计值。明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用，1,对于作用分项系数的拟定 这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据.因此主要还以工程校核法确定、即以原规范GBJ.69,84行之有效的作用效应为基础 使修订后的作用效应能与之相接轨。对于结构自重的分项系数 均按原规范的单一安全系数、通过工程校核,维持原水准确定,即取1，20采用 考虑到在给水排水工程中。不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主.因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数 均规定采用1、27.以使与原规范的作用效应衔接。按原规范GBJ,69 84、盛水压力取齐顶计算时，安全系数可乘以附加安全系数0.9,当以受弯构件为例时、安全系数K.0 9.1、4 1、26。此时可得.如果盛水压力取设计水位、相应单一安全系数K.1.4时.上表,5,2 2,内ρ.0 2、时的γG.1、27 此值不仅对受弯构件、对轴拉,偏心受力。受剪等构件均可适用.当构件同时承受永久作用和可变作用时。仍以受弯构件为例 此时按原规范,以工程校核前提来看 式，5 2 2。8、是符合式,5。2。2。5.的.γG值是随配筋率ρ而变的、对给水排水工程中的板.壳结构 ρ值很少超过1，因此取γQ。1，27与原规范相比,不会带来很大的出入。一般都在3 以内,稍偏于安全，但考虑与、工程结构可靠度设计统一标准.GB,50153.相协调。条文对γQ仍取1，40.并与组合系数配套使用。2.对于地下水或地表水压力的作用分项系数，考虑到很多情况是与土压力并存的.并且对构筑物壁板的作用效应是主要的 一般应为第一可变作用。因此可与土压力计算相协调、取该项系数γQ.1 27。方便设计应用 可由受水位变动引起土 水压力同时变动。3.关于组合系数ψC的取值。同样根据工程校核的原则,为此取γQ,1。4、ψC、0 9,最终结果符合上述式,5、2,2 8 与原规划协调一致,仅当可变作用只有一项温，湿度变化时,相应的可变作用效应比原规范提高了1,10倍、这是考虑到温、湿度变化在实践中往往难以精确计算.也是结构出现裂缝的主要因素 为此适当地提高应该认为需要的,同样,对水塔设计中的风荷载,保持了原规范中的考虑.适当提高了要求.4.关于满足可靠度指标的要求.上述换算系通过原规范依据的.钢筋混凝土结构设计规范 TJ。10 74与其修编的、混凝土结构设计规范 GBJ.10.89对此获得,基于后者是满足要求的。因此也可确认换算后的各项系数，同样可满足应具备的可靠度指标、5.2,3.关于构筑物设计稳定抗力系数的规定.构筑物的稳定性验算，包括抗浮,抗滑动和抗倾覆，除抗浮与地下水有关外.后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关。目前在稳定设计方法方面 尚很不统一。尽管在,建筑结构设计统一标准。GB.50068.工程结构设计统一标准,GB 50153 92及、建筑结构荷载规范。GB,50009中，规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行.但现行的。建筑地基基础设计规范，GB。50007,仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法 对此考虑到原规范GBJ，69 84给出的验算方法,亦以GBJ、7为基础，并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善 因此在这次修订时仍保持原规范GBJ,69 84的规定，待今后条件成熟后再行局部修订.以策安全.5.2,4,本条规定保持了原规范的要求，