5、2,承载能力极限状态计算规定5.2.1 5,2 2,条文按我国现行规范、建筑结构可靠度设计统一标准。GB 50068，2001,工程结构可靠度设计统一标准、GB、50153的规定。给出了设计表达式。其中有关结构构件抗力的设计值。明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用,1，对于作用分项系数的拟定、这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据。因此主要还以工程校核法确定。即以原规范GBJ 69 84行之有效的作用效应为基础,使修订后的作用效应能与之相接轨 对于结构自重的分项系数 均按原规范的单一安全系数、通过工程校核,维持原水准确定、即取1。20采用、考虑到在给水排水工程中，不少构筑物的受力条件。均以永久作用为主 因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数、均规定采用1。27，以使与原规范的作用效应衔接 按原规范GBJ.69、84 盛水压力取齐顶计算时、安全系数可乘以附加安全系数0.9、当以受弯构件为例时，安全系数K,0 9,1.4。1。26.此时可得、如果盛水压力取设计水位.相应单一安全系数K 1.4时、上表 5。2 2。内ρ、0.2、时的γG.1、27.此值不仅对受弯构件 对轴拉，偏心受力,受剪等构件均可适用、当构件同时承受永久作用和可变作用时,仍以受弯构件为例 此时按原规范 以工程校核前提来看，式，5，2,2.8、是符合式 5、2，2，5 的。γG值是随配筋率ρ而变的、对给水排水工程中的板、壳结构 ρ值很少超过1,因此取γQ，1，27与原规范相比、不会带来很大的出入.一般都在3，以内,稍偏于安全。但考虑与、工程结构可靠度设计统一标准。GB、50153.相协调,条文对γQ仍取1.40.并与组合系数配套使用.2,对于地下水或地表水压力的作用分项系数.考虑到很多情况是与土压力并存的、并且对构筑物壁板的作用效应是主要的,一般应为第一可变作用，因此可与土压力计算相协调。取该项系数γQ.1，27.方便设计应用,可由受水位变动引起土.水压力同时变动，3,关于组合系数ψC的取值、同样根据工程校核的原则。为此取γQ 1 4 ψC，0.9，最终结果符合上述式，5，2.2。8。与原规划协调一致.仅当可变作用只有一项温 湿度变化时、相应的可变作用效应比原规范提高了1。10倍 这是考虑到温。湿度变化在实践中往往难以精确计算、也是结构出现裂缝的主要因素 为此适当地提高应该认为需要的 同样、对水塔设计中的风荷载,保持了原规范中的考虑.适当提高了要求，4 关于满足可靠度指标的要求 上述换算系通过原规范依据的,钢筋混凝土结构设计规范。TJ.10、74与其修编的、混凝土结构设计规范,GBJ,10 89对此获得、基于后者是满足要求的、因此也可确认换算后的各项系数,同样可满足应具备的可靠度指标。5,2,3.关于构筑物设计稳定抗力系数的规定。构筑物的稳定性验算,包括抗浮 抗滑动和抗倾覆。除抗浮与地下水有关外.后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关.目前在稳定设计方法方面.尚很不统一。尽管在,建筑结构设计统一标准，GB.50068,工程结构设计统一标准 GB.50153 92及。建筑结构荷载规范.GB，50009中.规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行。但现行的。建筑地基基础设计规范 GB、50007.仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法,对此考虑到原规范GBJ.69,84给出的验算方法,亦以GBJ.7为基础、并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善 因此在这次修订时仍保持原规范GBJ、69、84的规定。待今后条件成熟后再行局部修订.以策安全 5、2。4，本条规定保持了原规范的要求。