5，2 承载能力极限状态计算规定5、2.1,5。2,2，条文按我国现行规范,建筑结构可靠度设计统一标准,GB 50068、2001.工程结构可靠度设计统一标准 GB 50153的规定 给出了设计表达式 其中有关结构构件抗力的设计值，明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用,1。对于作用分项系数的拟定.这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据、因此主要还以工程校核法确定、即以原规范GBJ 69，84行之有效的作用效应为基础.使修订后的作用效应能与之相接轨,对于结构自重的分项系数、均按原规范的单一安全系数，通过工程校核、维持原水准确定，即取1，20采用、考虑到在给水排水工程中.不少构筑物的受力条件,均以永久作用为主,因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数。均规定采用1，27.以使与原规范的作用效应衔接、按原规范GBJ.69。84、盛水压力取齐顶计算时.安全系数可乘以附加安全系数0,9.当以受弯构件为例时.安全系数K。0.9 1.4，1，26。此时可得，如果盛水压力取设计水位、相应单一安全系数K。1、4时。上表，5,2。2,内ρ。0、2，时的γG 1,27、此值不仅对受弯构件、对轴拉、偏心受力，受剪等构件均可适用、当构件同时承受永久作用和可变作用时，仍以受弯构件为例、此时按原规范。以工程校核前提来看 式,5、2 2 8 是符合式。5，2,2 5,的.γG值是随配筋率ρ而变的。对给水排水工程中的板，壳结构 ρ值很少超过1，因此取γQ。1,27与原规范相比.不会带来很大的出入。一般都在3。以内.稍偏于安全 但考虑与.工程结构可靠度设计统一标准.GB.50153.相协调 条文对γQ仍取1,40。并与组合系数配套使用.2,对于地下水或地表水压力的作用分项系数，考虑到很多情况是与土压力并存的,并且对构筑物壁板的作用效应是主要的、一般应为第一可变作用,因此可与土压力计算相协调 取该项系数γQ，1.27。方便设计应用,可由受水位变动引起土、水压力同时变动,3、关于组合系数ψC的取值，同样根据工程校核的原则。为此取γQ 1。4 ψC，0。9.最终结果符合上述式、5，2,2，8。与原规划协调一致。仅当可变作用只有一项温。湿度变化时，相应的可变作用效应比原规范提高了1。10倍，这是考虑到温。湿度变化在实践中往往难以精确计算 也是结构出现裂缝的主要因素，为此适当地提高应该认为需要的 同样,对水塔设计中的风荷载。保持了原规范中的考虑、适当提高了要求、4.关于满足可靠度指标的要求、上述换算系通过原规范依据的.钢筋混凝土结构设计规范。TJ。10.74与其修编的，混凝土结构设计规范。GBJ。10。89对此获得.基于后者是满足要求的。因此也可确认换算后的各项系数,同样可满足应具备的可靠度指标、5 2 3。关于构筑物设计稳定抗力系数的规定,构筑物的稳定性验算 包括抗浮。抗滑动和抗倾覆 除抗浮与地下水有关外、后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关。目前在稳定设计方法方面,尚很不统一,尽管在、建筑结构设计统一标准，GB,50068，工程结构设计统一标准.GB。50153、92及.建筑结构荷载规范,GB 50009中，规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行,但现行的.建筑地基基础设计规范。GB.50007 仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法,对此考虑到原规范GBJ,69 84给出的验算方法、亦以GBJ,7为基础，并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善，因此在这次修订时仍保持原规范GBJ,69，84的规定.待今后条件成熟后再行局部修订,以策安全。5，2、4、本条规定保持了原规范的要求.