5,2。承载能力极限状态计算规定5 2,1,5,2、2,条文按我国现行规范.建筑结构可靠度设计统一标准。GB.50068，2001 工程结构可靠度设计统一标准、GB.50153的规定。给出了设计表达式.其中有关结构构件抗力的设计值、明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用.1 对于作用分项系数的拟定,这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据.因此主要还以工程校核法确定,即以原规范GBJ.69 84行之有效的作用效应为基础。使修订后的作用效应能与之相接轨 对于结构自重的分项系数,均按原规范的单一安全系数,通过工程校核,维持原水准确定。即取1。20采用.考虑到在给水排水工程中 不少构筑物的受力条件.均以永久作用为主。因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数。均规定采用1。27,以使与原规范的作用效应衔接.按原规范GBJ、69,84，盛水压力取齐顶计算时 安全系数可乘以附加安全系数0.9、当以受弯构件为例时,安全系数K、0.9 1，4、1 26,此时可得 如果盛水压力取设计水位.相应单一安全系数K,1。4时,上表 5。2、2 内ρ，0,2，时的γG、1 27,此值不仅对受弯构件，对轴拉,偏心受力，受剪等构件均可适用.当构件同时承受永久作用和可变作用时 仍以受弯构件为例。此时按原规范 以工程校核前提来看。式。5,2,2。8,是符合式.5。2.2.5。的.γG值是随配筋率ρ而变的 对给水排水工程中的板,壳结构,ρ值很少超过1,因此取γQ。1。27与原规范相比，不会带来很大的出入,一般都在3,以内 稍偏于安全、但考虑与,工程结构可靠度设计统一标准,GB,50153.相协调,条文对γQ仍取1、40,并与组合系数配套使用,2,对于地下水或地表水压力的作用分项系数 考虑到很多情况是与土压力并存的 并且对构筑物壁板的作用效应是主要的，一般应为第一可变作用、因此可与土压力计算相协调,取该项系数γQ 1.27,方便设计应用。可由受水位变动引起土、水压力同时变动 3.关于组合系数ψC的取值,同样根据工程校核的原则。为此取γQ 1,4。ψC,0,9，最终结果符合上述式，5,2 2，8.与原规划协调一致 仅当可变作用只有一项温,湿度变化时,相应的可变作用效应比原规范提高了1.10倍，这是考虑到温，湿度变化在实践中往往难以精确计算，也是结构出现裂缝的主要因素，为此适当地提高应该认为需要的。同样.对水塔设计中的风荷载,保持了原规范中的考虑、适当提高了要求，4 关于满足可靠度指标的要求。上述换算系通过原规范依据的.钢筋混凝土结构设计规范，TJ 10，74与其修编的,混凝土结构设计规范。GBJ 10、89对此获得,基于后者是满足要求的，因此也可确认换算后的各项系数、同样可满足应具备的可靠度指标、5,2、3、关于构筑物设计稳定抗力系数的规定、构筑物的稳定性验算,包括抗浮 抗滑动和抗倾覆,除抗浮与地下水有关外,后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关、目前在稳定设计方法方面，尚很不统一，尽管在、建筑结构设计统一标准。GB，50068,工程结构设计统一标准 GB.50153 92及，建筑结构荷载规范、GB,50009中、规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行、但现行的 建筑地基基础设计规范,GB，50007，仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法。对此考虑到原规范GBJ,69。84给出的验算方法,亦以GBJ,7为基础、并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善、因此在这次修订时仍保持原规范GBJ，69、84的规定.待今后条件成熟后再行局部修订 以策安全 5、2。4、本条规定保持了原规范的要求.