5，2。承载能力极限状态计算规定5 2。1。5。2.2.条文按我国现行规范，建筑结构可靠度设计统一标准，GB 50068、2001。工程结构可靠度设计统一标准.GB,50153的规定 给出了设计表达式 其中有关结构构件抗力的设计值.明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用。1，对于作用分项系数的拟定、这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据，因此主要还以工程校核法确定,即以原规范GBJ.69.84行之有效的作用效应为基础、使修订后的作用效应能与之相接轨、对于结构自重的分项系数,均按原规范的单一安全系数、通过工程校核.维持原水准确定。即取1.20采用、考虑到在给水排水工程中.不少构筑物的受力条件、均以永久作用为主、因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数,均规定采用1.27,以使与原规范的作用效应衔接，按原规范GBJ.69 84。盛水压力取齐顶计算时 安全系数可乘以附加安全系数0。9、当以受弯构件为例时。安全系数K.0.9 1，4.1 26。此时可得.如果盛水压力取设计水位 相应单一安全系数K。1，4时.上表，5，2，2、内ρ 0。2。时的γG 1、27 此值不仅对受弯构件，对轴拉 偏心受力，受剪等构件均可适用，当构件同时承受永久作用和可变作用时 仍以受弯构件为例、此时按原规范 以工程校核前提来看。式。5。2、2，8,是符合式.5、2。2.5.的.γG值是随配筋率ρ而变的,对给水排水工程中的板、壳结构，ρ值很少超过1.因此取γQ 1.27与原规范相比 不会带来很大的出入。一般都在3,以内，稍偏于安全.但考虑与 工程结构可靠度设计统一标准、GB.50153、相协调。条文对γQ仍取1 40,并与组合系数配套使用。2,对于地下水或地表水压力的作用分项系数，考虑到很多情况是与土压力并存的.并且对构筑物壁板的作用效应是主要的、一般应为第一可变作用,因此可与土压力计算相协调。取该项系数γQ、1,27，方便设计应用、可由受水位变动引起土,水压力同时变动、3.关于组合系数ψC的取值、同样根据工程校核的原则，为此取γQ.1。4 ψC，0，9、最终结果符合上述式 5.2、2 8.与原规划协调一致。仅当可变作用只有一项温,湿度变化时 相应的可变作用效应比原规范提高了1，10倍，这是考虑到温、湿度变化在实践中往往难以精确计算,也是结构出现裂缝的主要因素，为此适当地提高应该认为需要的，同样,对水塔设计中的风荷载，保持了原规范中的考虑,适当提高了要求，4，关于满足可靠度指标的要求,上述换算系通过原规范依据的.钢筋混凝土结构设计规范.TJ.10,74与其修编的、混凝土结构设计规范,GBJ。10，89对此获得 基于后者是满足要求的.因此也可确认换算后的各项系数。同样可满足应具备的可靠度指标.5.2，3。关于构筑物设计稳定抗力系数的规定 构筑物的稳定性验算 包括抗浮、抗滑动和抗倾覆.除抗浮与地下水有关外 后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关、目前在稳定设计方法方面,尚很不统一 尽管在。建筑结构设计统一标准。GB.50068,工程结构设计统一标准，GB。50153。92及,建筑结构荷载规范.GB 50009中，规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行。但现行的。建筑地基基础设计规范,GB、50007。仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法，对此考虑到原规范GBJ,69、84给出的验算方法 亦以GBJ 7为基础。并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善。因此在这次修订时仍保持原规范GBJ，69,84的规定。待今后条件成熟后再行局部修订。以策安全，5。2、4，本条规定保持了原规范的要求。