5。2，承载能力极限状态计算规定5、2，1、5，2、2，条文按我国现行规范、建筑结构可靠度设计统一标准.GB，50068。2001,工程结构可靠度设计统一标准。GB。50153的规定 给出了设计表达式。其中有关结构构件抗力的设计值.明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用.1、对于作用分项系数的拟定.这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据,因此主要还以工程校核法确定 即以原规范GBJ,69，84行之有效的作用效应为基础.使修订后的作用效应能与之相接轨。对于结构自重的分项系数.均按原规范的单一安全系数,通过工程校核、维持原水准确定。即取1,20采用,考虑到在给水排水工程中,不少构筑物的受力条件，均以永久作用为主，因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数.均规定采用1。27，以使与原规范的作用效应衔接.按原规范GBJ。69 84.盛水压力取齐顶计算时 安全系数可乘以附加安全系数0，9.当以受弯构件为例时，安全系数K.0.9,1，4、1，26,此时可得，如果盛水压力取设计水位。相应单一安全系数K.1.4时 上表。5,2,2，内ρ 0，2。时的γG,1,27 此值不仅对受弯构件 对轴拉。偏心受力,受剪等构件均可适用。当构件同时承受永久作用和可变作用时,仍以受弯构件为例.此时按原规范.以工程校核前提来看，式,5、2 2,8、是符合式,5,2，2.5、的,γG值是随配筋率ρ而变的.对给水排水工程中的板,壳结构 ρ值很少超过1 因此取γQ，1。27与原规范相比.不会带来很大的出入。一般都在3，以内.稍偏于安全.但考虑与,工程结构可靠度设计统一标准，GB，50153.相协调、条文对γQ仍取1、40，并与组合系数配套使用，2，对于地下水或地表水压力的作用分项系数，考虑到很多情况是与土压力并存的 并且对构筑物壁板的作用效应是主要的 一般应为第一可变作用，因此可与土压力计算相协调 取该项系数γQ 1,27。方便设计应用,可由受水位变动引起土，水压力同时变动.3、关于组合系数ψC的取值.同样根据工程校核的原则,为此取γQ，1 4 ψC，0、9,最终结果符合上述式，5，2,2、8.与原规划协调一致、仅当可变作用只有一项温，湿度变化时.相应的可变作用效应比原规范提高了1,10倍。这是考虑到温。湿度变化在实践中往往难以精确计算 也是结构出现裂缝的主要因素,为此适当地提高应该认为需要的，同样.对水塔设计中的风荷载、保持了原规范中的考虑,适当提高了要求，4 关于满足可靠度指标的要求，上述换算系通过原规范依据的,钢筋混凝土结构设计规范。TJ。10,74与其修编的,混凝土结构设计规范、GBJ，10，89对此获得,基于后者是满足要求的、因此也可确认换算后的各项系数、同样可满足应具备的可靠度指标，5、2，3 关于构筑物设计稳定抗力系数的规定,构筑物的稳定性验算、包括抗浮,抗滑动和抗倾覆 除抗浮与地下水有关外。后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关，目前在稳定设计方法方面，尚很不统一。尽管在、建筑结构设计统一标准,GB.50068、工程结构设计统一标准。GB.50153.92及、建筑结构荷载规范，GB，50009中。规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行 但现行的。建筑地基基础设计规范,GB,50007、仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法、对此考虑到原规范GBJ。69,84给出的验算方法.亦以GBJ，7为基础.并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善 因此在这次修订时仍保持原规范GBJ。69.84的规定，待今后条件成熟后再行局部修订，以策安全,5 2.4、本条规定保持了原规范的要求