5，2,承载能力极限状态计算规定5、2、1、5,2.2,条文按我国现行规范,建筑结构可靠度设计统一标准.GB.50068.2001.工程结构可靠度设计统一标准.GB、50153的规定 给出了设计表达式。其中有关结构构件抗力的设计值，明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用,1。对于作用分项系数的拟定，这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据、因此主要还以工程校核法确定,即以原规范GBJ，69.84行之有效的作用效应为基础 使修订后的作用效应能与之相接轨,对于结构自重的分项系数,均按原规范的单一安全系数。通过工程校核 维持原水准确定，即取1。20采用，考虑到在给水排水工程中 不少构筑物的受力条件.均以永久作用为主。因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数。均规定采用1。27,以使与原规范的作用效应衔接。按原规范GBJ,69。84，盛水压力取齐顶计算时 安全系数可乘以附加安全系数0。9 当以受弯构件为例时、安全系数K、0。9,1.4 1.26.此时可得.如果盛水压力取设计水位.相应单一安全系数K 1。4时,上表 5,2，2 内ρ。0。2，时的γG。1.27 此值不仅对受弯构件.对轴拉、偏心受力 受剪等构件均可适用。当构件同时承受永久作用和可变作用时 仍以受弯构件为例。此时按原规范。以工程校核前提来看。式。5,2.2。8。是符合式 5,2。2，5、的、γG值是随配筋率ρ而变的，对给水排水工程中的板 壳结构。ρ值很少超过1 因此取γQ,1。27与原规范相比,不会带来很大的出入.一般都在3。以内。稍偏于安全.但考虑与 工程结构可靠度设计统一标准、GB,50153、相协调、条文对γQ仍取1，40、并与组合系数配套使用、2.对于地下水或地表水压力的作用分项系数，考虑到很多情况是与土压力并存的。并且对构筑物壁板的作用效应是主要的。一般应为第一可变作用、因此可与土压力计算相协调,取该项系数γQ.1.27、方便设计应用.可由受水位变动引起土、水压力同时变动 3、关于组合系数ψC的取值.同样根据工程校核的原则，为此取γQ。1 4。ψC、0 9,最终结果符合上述式、5.2 2,8.与原规划协调一致。仅当可变作用只有一项温 湿度变化时。相应的可变作用效应比原规范提高了1.10倍。这是考虑到温、湿度变化在实践中往往难以精确计算.也是结构出现裂缝的主要因素、为此适当地提高应该认为需要的。同样，对水塔设计中的风荷载,保持了原规范中的考虑.适当提高了要求，4、关于满足可靠度指标的要求.上述换算系通过原规范依据的.钢筋混凝土结构设计规范，TJ,10.74与其修编的。混凝土结构设计规范、GBJ，10，89对此获得、基于后者是满足要求的、因此也可确认换算后的各项系数，同样可满足应具备的可靠度指标.5 2.3、关于构筑物设计稳定抗力系数的规定 构筑物的稳定性验算，包括抗浮。抗滑动和抗倾覆。除抗浮与地下水有关外 后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关.目前在稳定设计方法方面，尚很不统一。尽管在。建筑结构设计统一标准,GB，50068,工程结构设计统一标准，GB,50153,92及。建筑结构荷载规范 GB,50009中。规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行，但现行的，建筑地基基础设计规范，GB，50007 仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法、对此考虑到原规范GBJ、69，84给出的验算方法，亦以GBJ、7为基础、并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善。因此在这次修订时仍保持原规范GBJ.69,84的规定，待今后条件成熟后再行局部修订，以策安全、5，2。4、本条规定保持了原规范的要求