5.2,承载能力极限状态计算规定5.2、1.5 2,2,条文按我国现行规范，建筑结构可靠度设计统一标准.GB、50068。2001.工程结构可靠度设计统一标准，GB。50153的规定.给出了设计表达式.其中有关结构构件抗力的设计值,明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用。1 对于作用分项系数的拟定、这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据、因此主要还以工程校核法确定，即以原规范GBJ，69,84行之有效的作用效应为基础 使修订后的作用效应能与之相接轨.对于结构自重的分项系数。均按原规范的单一安全系数.通过工程校核 维持原水准确定，即取1 20采用 考虑到在给水排水工程中,不少构筑物的受力条件,均以永久作用为主、因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数 均规定采用1、27、以使与原规范的作用效应衔接。按原规范GBJ，69。84。盛水压力取齐顶计算时，安全系数可乘以附加安全系数0 9，当以受弯构件为例时、安全系数K.0。9,1.4.1。26.此时可得 如果盛水压力取设计水位 相应单一安全系数K.1,4时、上表、5。2 2.内ρ.0。2 时的γG，1，27。此值不仅对受弯构件.对轴拉、偏心受力 受剪等构件均可适用。当构件同时承受永久作用和可变作用时,仍以受弯构件为例，此时按原规范.以工程校核前提来看.式,5.2.2。8,是符合式 5，2。2 5.的。γG值是随配筋率ρ而变的。对给水排水工程中的板。壳结构,ρ值很少超过1、因此取γQ 1,27与原规范相比 不会带来很大的出入.一般都在3.以内、稍偏于安全。但考虑与 工程结构可靠度设计统一标准 GB。50153。相协调、条文对γQ仍取1，40、并与组合系数配套使用。2,对于地下水或地表水压力的作用分项系数。考虑到很多情况是与土压力并存的，并且对构筑物壁板的作用效应是主要的，一般应为第一可变作用.因此可与土压力计算相协调.取该项系数γQ。1，27。方便设计应用 可由受水位变动引起土,水压力同时变动。3。关于组合系数ψC的取值，同样根据工程校核的原则。为此取γQ。1,4，ψC,0 9。最终结果符合上述式。5、2 2、8、与原规划协调一致.仅当可变作用只有一项温.湿度变化时 相应的可变作用效应比原规范提高了1 10倍。这是考虑到温,湿度变化在实践中往往难以精确计算.也是结构出现裂缝的主要因素.为此适当地提高应该认为需要的，同样,对水塔设计中的风荷载、保持了原规范中的考虑、适当提高了要求.4,关于满足可靠度指标的要求、上述换算系通过原规范依据的.钢筋混凝土结构设计规范、TJ.10.74与其修编的，混凝土结构设计规范 GBJ.10、89对此获得,基于后者是满足要求的。因此也可确认换算后的各项系数。同样可满足应具备的可靠度指标。5 2,3 关于构筑物设计稳定抗力系数的规定，构筑物的稳定性验算，包括抗浮.抗滑动和抗倾覆、除抗浮与地下水有关外,后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关.目前在稳定设计方法方面.尚很不统一。尽管在、建筑结构设计统一标准 GB、50068、工程结构设计统一标准 GB。50153，92及。建筑结构荷载规范 GB 50009中,规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行.但现行的.建筑地基基础设计规范,GB，50007，仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法 对此考虑到原规范GBJ 69、84给出的验算方法、亦以GBJ、7为基础,并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善、因此在这次修订时仍保持原规范GBJ.69.84的规定.待今后条件成熟后再行局部修订.以策安全，5。2、4 本条规定保持了原规范的要求,