5,2.承载能力极限状态计算规定5.2、1,5、2.2.条文按我国现行规范,建筑结构可靠度设计统一标准,GB。50068。2001.工程结构可靠度设计统一标准 GB，50153的规定 给出了设计表达式。其中有关结构构件抗力的设计值,明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用,1，对于作用分项系数的拟定、这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据。因此主要还以工程校核法确定 即以原规范GBJ。69 84行之有效的作用效应为基础、使修订后的作用效应能与之相接轨，对于结构自重的分项系数 均按原规范的单一安全系数、通过工程校核 维持原水准确定 即取1,20采用、考虑到在给水排水工程中.不少构筑物的受力条件.均以永久作用为主 因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数，均规定采用1.27。以使与原规范的作用效应衔接、按原规范GBJ。69.84,盛水压力取齐顶计算时，安全系数可乘以附加安全系数0,9。当以受弯构件为例时。安全系数K，0 9，1.4 1 26 此时可得 如果盛水压力取设计水位、相应单一安全系数K、1。4时、上表，5。2.2、内ρ。0。2,时的γG.1,27。此值不仅对受弯构件，对轴拉，偏心受力、受剪等构件均可适用 当构件同时承受永久作用和可变作用时，仍以受弯构件为例。此时按原规范,以工程校核前提来看。式，5。2、2，8,是符合式 5，2。2 5。的、γG值是随配筋率ρ而变的.对给水排水工程中的板 壳结构。ρ值很少超过1。因此取γQ、1、27与原规范相比，不会带来很大的出入.一般都在3、以内、稍偏于安全,但考虑与 工程结构可靠度设计统一标准、GB。50153,相协调.条文对γQ仍取1 40 并与组合系数配套使用,2.对于地下水或地表水压力的作用分项系数.考虑到很多情况是与土压力并存的、并且对构筑物壁板的作用效应是主要的.一般应为第一可变作用。因此可与土压力计算相协调 取该项系数γQ,1 27,方便设计应用.可由受水位变动引起土，水压力同时变动,3，关于组合系数ψC的取值、同样根据工程校核的原则、为此取γQ，1，4。ψC。0 9,最终结果符合上述式 5.2。2，8。与原规划协调一致，仅当可变作用只有一项温,湿度变化时。相应的可变作用效应比原规范提高了1 10倍，这是考虑到温，湿度变化在实践中往往难以精确计算，也是结构出现裂缝的主要因素 为此适当地提高应该认为需要的、同样,对水塔设计中的风荷载 保持了原规范中的考虑，适当提高了要求 4。关于满足可靠度指标的要求、上述换算系通过原规范依据的 钢筋混凝土结构设计规范，TJ,10，74与其修编的、混凝土结构设计规范、GBJ,10,89对此获得、基于后者是满足要求的、因此也可确认换算后的各项系数。同样可满足应具备的可靠度指标、5 2 3.关于构筑物设计稳定抗力系数的规定,构筑物的稳定性验算，包括抗浮。抗滑动和抗倾覆 除抗浮与地下水有关外.后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关 目前在稳定设计方法方面、尚很不统一,尽管在。建筑结构设计统一标准,GB.50068.工程结构设计统一标准,GB.50153.92及 建筑结构荷载规范，GB 50009中。规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行。但现行的.建筑地基基础设计规范.GB 50007.仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法.对此考虑到原规范GBJ。69,84给出的验算方法，亦以GBJ。7为基础。并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善.因此在这次修订时仍保持原规范GBJ.69 84的规定,待今后条件成熟后再行局部修订,以策安全，5,2 4、本条规定保持了原规范的要求、