5、2 承载能力极限状态计算规定5、2.1,5 2.2,条文按我国现行规范,建筑结构可靠度设计统一标准、GB、50068 2001 工程结构可靠度设计统一标准.GB,50153的规定。给出了设计表达式,其中有关结构构件抗力的设计值,明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用.1.对于作用分项系数的拟定,这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据.因此主要还以工程校核法确定.即以原规范GBJ.69,84行之有效的作用效应为基础,使修订后的作用效应能与之相接轨。对于结构自重的分项系数,均按原规范的单一安全系数,通过工程校核,维持原水准确定.即取1 20采用,考虑到在给水排水工程中。不少构筑物的受力条件 均以永久作用为主.因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数,均规定采用1 27。以使与原规范的作用效应衔接 按原规范GBJ,69 84 盛水压力取齐顶计算时,安全系数可乘以附加安全系数0。9.当以受弯构件为例时、安全系数K、0,9.1。4,1、26.此时可得。如果盛水压力取设计水位,相应单一安全系数K。1,4时.上表。5、2,2,内ρ,0,2 时的γG.1、27.此值不仅对受弯构件.对轴拉 偏心受力,受剪等构件均可适用,当构件同时承受永久作用和可变作用时.仍以受弯构件为例,此时按原规范,以工程校核前提来看、式。5。2,2,8,是符合式 5,2,2,5。的、γG值是随配筋率ρ而变的 对给水排水工程中的板 壳结构。ρ值很少超过1。因此取γQ,1 27与原规范相比。不会带来很大的出入 一般都在3 以内、稍偏于安全。但考虑与,工程结构可靠度设计统一标准,GB,50153。相协调、条文对γQ仍取1、40、并与组合系数配套使用,2。对于地下水或地表水压力的作用分项系数。考虑到很多情况是与土压力并存的 并且对构筑物壁板的作用效应是主要的,一般应为第一可变作用,因此可与土压力计算相协调、取该项系数γQ,1 27。方便设计应用。可由受水位变动引起土、水压力同时变动 3 关于组合系数ψC的取值、同样根据工程校核的原则、为此取γQ、1、4,ψC、0,9。最终结果符合上述式。5,2.2 8 与原规划协调一致 仅当可变作用只有一项温,湿度变化时。相应的可变作用效应比原规范提高了1。10倍,这是考虑到温、湿度变化在实践中往往难以精确计算。也是结构出现裂缝的主要因素、为此适当地提高应该认为需要的,同样.对水塔设计中的风荷载,保持了原规范中的考虑.适当提高了要求。4.关于满足可靠度指标的要求。上述换算系通过原规范依据的,钢筋混凝土结构设计规范,TJ、10,74与其修编的 混凝土结构设计规范,GBJ、10。89对此获得。基于后者是满足要求的,因此也可确认换算后的各项系数,同样可满足应具备的可靠度指标 5、2,3 关于构筑物设计稳定抗力系数的规定、构筑物的稳定性验算。包括抗浮,抗滑动和抗倾覆。除抗浮与地下水有关外 后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关、目前在稳定设计方法方面.尚很不统一,尽管在,建筑结构设计统一标准,GB、50068,工程结构设计统一标准.GB,50153.92及,建筑结构荷载规范,GB。50009中 规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行。但现行的。建筑地基基础设计规范、GB.50007,仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法,对此考虑到原规范GBJ,69,84给出的验算方法 亦以GBJ、7为基础、并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善、因此在这次修订时仍保持原规范GBJ.69.84的规定,待今后条件成熟后再行局部修订 以策安全 5,2,4.本条规定保持了原规范的要求.

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