5 2，承载能力极限状态计算规定5、2,1、5，2 2 条文按我国现行规范,建筑结构可靠度设计统一标准、GB、50068。2001。工程结构可靠度设计统一标准,GB 50153的规定、给出了设计表达式 其中有关结构构件抗力的设计值.明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用，1,对于作用分项系数的拟定，这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据，因此主要还以工程校核法确定,即以原规范GBJ，69.84行之有效的作用效应为基础 使修订后的作用效应能与之相接轨、对于结构自重的分项系数。均按原规范的单一安全系数.通过工程校核、维持原水准确定 即取1.20采用 考虑到在给水排水工程中。不少构筑物的受力条件.均以永久作用为主，因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数。均规定采用1.27,以使与原规范的作用效应衔接 按原规范GBJ.69 84，盛水压力取齐顶计算时,安全系数可乘以附加安全系数0 9 当以受弯构件为例时 安全系数K 0，9,1、4,1,26,此时可得、如果盛水压力取设计水位.相应单一安全系数K。1，4时.上表、5.2.2，内ρ，0 2。时的γG。1,27，此值不仅对受弯构件，对轴拉，偏心受力。受剪等构件均可适用.当构件同时承受永久作用和可变作用时.仍以受弯构件为例.此时按原规范，以工程校核前提来看,式,5.2.2 8、是符合式 5，2 2、5，的 γG值是随配筋率ρ而变的，对给水排水工程中的板,壳结构,ρ值很少超过1 因此取γQ,1。27与原规范相比。不会带来很大的出入 一般都在3.以内,稍偏于安全,但考虑与.工程结构可靠度设计统一标准.GB 50153，相协调 条文对γQ仍取1.40.并与组合系数配套使用.2.对于地下水或地表水压力的作用分项系数.考虑到很多情况是与土压力并存的。并且对构筑物壁板的作用效应是主要的.一般应为第一可变作用。因此可与土压力计算相协调、取该项系数γQ 1 27 方便设计应用、可由受水位变动引起土,水压力同时变动，3,关于组合系数ψC的取值、同样根据工程校核的原则，为此取γQ.1，4，ψC.0。9。最终结果符合上述式，5.2 2 8 与原规划协调一致 仅当可变作用只有一项温 湿度变化时 相应的可变作用效应比原规范提高了1，10倍 这是考虑到温、湿度变化在实践中往往难以精确计算，也是结构出现裂缝的主要因素。为此适当地提高应该认为需要的 同样。对水塔设计中的风荷载,保持了原规范中的考虑，适当提高了要求 4,关于满足可靠度指标的要求,上述换算系通过原规范依据的。钢筋混凝土结构设计规范，TJ,10，74与其修编的.混凝土结构设计规范,GBJ 10。89对此获得。基于后者是满足要求的,因此也可确认换算后的各项系数.同样可满足应具备的可靠度指标,5。2。3。关于构筑物设计稳定抗力系数的规定,构筑物的稳定性验算，包括抗浮.抗滑动和抗倾覆。除抗浮与地下水有关外、后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关,目前在稳定设计方法方面 尚很不统一，尽管在 建筑结构设计统一标准。GB,50068 工程结构设计统一标准 GB,50153，92及 建筑结构荷载规范，GB，50009中,规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行,但现行的 建筑地基基础设计规范，GB，50007，仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法 对此考虑到原规范GBJ,69、84给出的验算方法、亦以GBJ，7为基础，并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善、因此在这次修订时仍保持原规范GBJ,69,84的规定、待今后条件成熟后再行局部修订。以策安全、5 2、4，本条规定保持了原规范的要求