5。2.承载能力极限状态计算规定5.2 1.5.2、2。条文按我国现行规范。建筑结构可靠度设计统一标准 GB，50068，2001，工程结构可靠度设计统一标准。GB。50153的规定、给出了设计表达式.其中有关结构构件抗力的设计值.明确应按相应的专业结构设计规范规定的值采用。1.对于作用分项系数的拟定。这次修订中尚缺乏足够的实测统计数据。因此主要还以工程校核法确定 即以原规范GBJ,69、84行之有效的作用效应为基础.使修订后的作用效应能与之相接轨、对于结构自重的分项系数.均按原规范的单一安全系数,通过工程校核 维持原水准确定。即取1,20采用,考虑到在给水排水工程中 不少构筑物的受力条件、均以永久作用为主。因此对构筑物内的盛水压力和外部土压力的作用分项系数.均规定采用1,27 以使与原规范的作用效应衔接、按原规范GBJ 69，84。盛水压力取齐顶计算时、安全系数可乘以附加安全系数0，9.当以受弯构件为例时、安全系数K 0,9 1、4,1.26、此时可得,如果盛水压力取设计水位 相应单一安全系数K.1.4时。上表,5 2,2,内ρ。0.2，时的γG，1.27，此值不仅对受弯构件,对轴拉,偏心受力.受剪等构件均可适用、当构件同时承受永久作用和可变作用时.仍以受弯构件为例、此时按原规范 以工程校核前提来看,式,5.2,2、8、是符合式，5。2。2。5，的。γG值是随配筋率ρ而变的、对给水排水工程中的板、壳结构.ρ值很少超过1,因此取γQ 1、27与原规范相比、不会带来很大的出入、一般都在3。以内,稍偏于安全。但考虑与 工程结构可靠度设计统一标准。GB。50153，相协调 条文对γQ仍取1 40。并与组合系数配套使用，2,对于地下水或地表水压力的作用分项系数,考虑到很多情况是与土压力并存的。并且对构筑物壁板的作用效应是主要的 一般应为第一可变作用，因此可与土压力计算相协调 取该项系数γQ,1，27。方便设计应用、可由受水位变动引起土 水压力同时变动,3。关于组合系数ψC的取值,同样根据工程校核的原则。为此取γQ 1、4.ψC 0.9 最终结果符合上述式、5 2.2 8 与原规划协调一致.仅当可变作用只有一项温 湿度变化时.相应的可变作用效应比原规范提高了1。10倍.这是考虑到温，湿度变化在实践中往往难以精确计算 也是结构出现裂缝的主要因素 为此适当地提高应该认为需要的。同样。对水塔设计中的风荷载，保持了原规范中的考虑 适当提高了要求,4,关于满足可靠度指标的要求、上述换算系通过原规范依据的，钢筋混凝土结构设计规范，TJ,10。74与其修编的,混凝土结构设计规范 GBJ 10 89对此获得，基于后者是满足要求的、因此也可确认换算后的各项系数，同样可满足应具备的可靠度指标 5.2，3。关于构筑物设计稳定抗力系数的规定。构筑物的稳定性验算、包括抗浮 抗滑动和抗倾覆.除抗浮与地下水有关外。后两者均与地基土的物理力学性参数直接相关。目前在稳定设计方法方面 尚很不统一 尽管在,建筑结构设计统一标准.GB,50068，工程结构设计统一标准 GB 50153，92及、建筑结构荷载规范，GB、50009中 规定了稳定性验算同样按多系数极限状态进行，但现行的，建筑地基基础设计规范、GB，50007 仍采用单一抗力系数的极限状态设计方法 对此考虑到原规范GBJ、69 84给出的验算方法,亦以GBJ.7为基础,并且地基土的物理力学性参数的统计资料尚不完善.因此在这次修订时仍保持原规范GBJ。69，84的规定 待今后条件成熟后再行局部修订,以策安全、5,2.4 本条规定保持了原规范的要求.