6 4.钢管混凝土格构柱承载力计算6，4、3，有关缀件剪力的规定、是按照,钢结构设计规范 GB,50017套用的、由于钢管混凝土为组合材料，故将钢结构设计规范中的应力表达改为广义应力，即改为极限承载力表达，6，4.5,格构柱的整体承载能力随长细比和偏心率的增长而下降的规律,一如单肢柱那样，采用双系数乘积公式表达，6。4，6，本规范的格构柱压弯强度计算，反映了钢管混凝土柱肢的抗压强度与抗拉强度不相等这一重要特点,根据格构柱在弯矩作用下的应变状态.可将柱肢区分为拉区柱肢和压区柱肢，其轴心受压短柱承载力分别记为 N0t、和,N0c,图15中格构柱的整体轴压承载力记为.N0、可按下列公式计算,定义格构柱截面不对称系数、γ N0c，N0t 对称截面。γ、1、压力重心轴至拉区柱肢重心的距离为,压力重心轴至压区柱肢重心的距离为、图15、格构柱计算简图、设拉区柱肢的轴拉承载力。不考虑混凝土的抗拉强度.为、则当轴拉力作用于格构柱的压力重心。且各柱肢达到极限拉力，Nst。时的整体轴拉承载力将为，Ns 并令。称之为柱肢的压拉强度比.由于钢管混凝土构件的轴压承载力和轴拉承载力不相等，格构柱在轴压力.N,和弯矩，M,联合作用下的破坏形态将有以压区柱肢抗压承载力控制的压坏型和以拉区柱肢钢管抗拉承载力控制的拉坏型两种,显然 以压区柱肢抗压承载力控制的格构柱的极限弯矩为，以拉区柱肢抗拉承载力控制的格构柱的极限弯矩为 在 M。N、坐标系中。格构柱压坏型的屈服条件为如图16所示通过、A，0,1。和 D.1.0,两点的、直线.图16、钢管混凝土格构柱的 M N.相关曲线.格构柱拉坏型的屈服条件为图中通过，E、0、1、η，和.C。1，γη，0，两点的,直线、从而格构柱的 M、N、相关曲线即如图中的 ABC，折线，B，点为拉区和压区同时发生破坏的平衡破坏点 考虑到、M，Ne0,并将式，47。代入.49.得.根据定义 φe。N.N0。于是由式，52。得压坏型的折减系数为,此即本规范公式,6,4.6，1、同样，将,M.Ne0、和式 48 代入、50。得 又由式、46。得，Ns.N0.η 将其代入上式 得、同样。根据定义.φe、N,N0、由式，56,得拉坏型的折减系数为 令式、53。和式、57、的、φe、相等 即得到对应于平衡破坏点的界限偏心率为,考虑到、N0t.Acfc.1、αθt，Nst.Asfs。可得 其中。由此可见、界限偏心率。e0,ac,和拉坏型折减系数公式、57、均是拉肢套箍系数。θt,的函数，为简化计算、经分析比较后,直接以.γ.1、θt、1和.α、2作为一般情况的代表,从而得.η,3.和界限偏心率。将,η。3代入式，57 即得本规范公式,6。4。6。2、6。4 7 遵循 钢结构设计规范,GB,50017的原则 认为格构柱承载能力随长细比增大而降低的规律与实腹柱的规律相同,亦即与单肢钢管混凝土柱的规律相同.近似的取钢管混凝土圆形截面积的回转半径为，r、D。4 于是长细比 λ.可表达为,由此可得、L0 D。λ、4，将其代入本规范第6.1 4条单肢柱的.φl.公式。6、1、4、1、得出 将上式中的长细、λ,以格构柱的换算长细比,λ、置换.即得本规范公式、6 4.7，2、本规范中有关换算长细比 λ,的公式.均全部引自 钢结构设计规范 GB,50017。6、4、8。6，4,10.格构柱等效计算长度的计算公式完全仿照单肢柱的公式导得。对于有侧移框架柱和悬臂柱.以,e0。ac，1 亦即以界限偏心率。e0。ac。2 的0，5倍作为选用 k,值公式的分界线、这是参照单肢柱的分界线。e0 rc。0 8大致相当于界限偏心率，e0、rc 1.55，的0。5倍这样一个规律定出的、