9、2、进出水流道9、2。2，有关试验研究表明.进水流道的设计,主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀。为此，要求进水流道型线平顺 各断面面积沿程变化均匀合理。且进口断面处流速宜控制不大于1 0m，s 以减小水力损失.为水泵运行提供良好的水流条件.9.2、3，肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式，如国内已建成的两座最大轴流泵站,水泵叶轮直径分别为4、5m和4,0m 配套电动机功率分别为5000kW和6000kW 都是采用这种流道形式,经多年运行检验.情况良好.我国部分泵站肘形进水流道的设计成果.有些经过装置试验验证,见表8 表9和图2、由表9可知，多数泵站肘形进水流道H,D。1,5,2 2。B.D.2，0.2，5.L。D 3 5、4 0、hk。D,0，8 1 0.Ro D。0，8 1.0.可作为设计肘形进水流道的控制性数据，由于肘形进水流道是逐渐收缩的 流道内的水流状态较好，水力损失较小.但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多，造成泵房底板高程较低.致使泵房地基开挖较深.需增加一定的工程投资.钟形进水流道也是一种较好的流道型式、根据几座采用钟形进水流道的泵站装置试验资料，与肘形进水流道相比、钟形进水流道的平面宽度较大、B.D值一般为2,5、2。8.而高度较小,H.D值一般为1 1、1。4、这样可提高泵房底板高程、减少泵房地基开挖深度 机组段间需填充的混凝土量也较少,因而可节省一定的工程量，例如，两座水泵叶轮直径相同的泵站,分别采用肘形进水流道和钟形进水流道.采用钟形进水流道的泵站与采用肘形进水流道的泵站相比、设计扬程高.单泵设计流量大,而泵房地基开挖深度反而浅、混凝土用量反而少。见表10，根据钟形进水流道的装置试验结果。其装置效率并不比肘型进水流道的装置效率低、因此.国外一些大，中型泵站采用钟形进水流道的较多,近几年来，国内泵站也有采用钟形进水流道的 运行情况证明效果良好、有关试验资料表明。在水泵叶片安装角相同的情况下、无论是肘形进水流道或钟形进水流道，当进口上缘 顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0.35m时、基本上未出现局部漩涡，当淹没水深在0，2m.0 3m时,流道进口水面产生时隐时现的漩涡,有时涡带还伸入流道进口内、但此时对水泵性能的影响并不大.机组仍能正常运行。当淹没水深在0,1m。0，18m时。进口水面漩涡出现频繁、当淹没水深为0。06m时.漩涡剧烈、并夹带大量空气进入流道 致使水泵运行不稳，噪声严重,因此 本规范规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0.5m。即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0、5m。进水流道的进口段底面一般宜做成平底，为了抬高进水池和前池的底部高程,降低其两岸翼墙的高度，以减少地基土石方开挖量和混凝土工程量。可将进水流道进口段底面向进口方向上翘、即做成斜坡面形式，根据我国部分泵站的工程实践，除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外.多数泵站进水流道的进口段底面上翘角采用7 11，见表9。因此，本规范规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12 关于进口段顶板仰角,我国多数泵站的进水流道采用20。28，也有个别泵站采用32,见表9，因此。本规范规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30 9,2、4,出水流道布置对泵站的装置效率影响很大,因此流道的型线变化应比较均匀,为了减小水力损失.出口流速应控制在1,5m.s以下，当出口装有拍门时、可控制在2、0m,s、如果水泵出水室出口处流速过大.宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段、以降低流速,扩散段的当量扩散角不宜过大。一般取8，12，较为合适.9、2 6，直管式出水流道进口与水泵出水室相连接。然后沿水平方向或向上倾斜至出水池 为了便于机组启动和排除管内空气,在流道出口常采用拍门或快速闸门断流 并在门后管道较高处设置通气孔、以减少水流脉动压力,机组停机时还可向流道内补气.避免流道内产生负压、减少关闭拍门时的撞击力。改善流道和拍门的工作条件,9、2。7、虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连接 出口淹没在出水池最低运行水位以下。中间较高部位为驼峰。并略高于出水池最高运行水位,在满足防洪要求的前提下，出口可不设快速闸门或拍门 在正常运行工况下,由于出水流道的虹吸作用,其顶部出现负压、停机时。需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀.使空气进入流道而破坏真空。从而切断驼峰两侧的水流，防止出水池的水向水泵倒灌,使机组很快停稳。根据工程实践经验、驼峰顶部的真空度一般应限制在7m 8m水柱高.因此本规范规定驼峰顶部的真空度不应超过7。5m水柱高。驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响，如果高度较大 断面处的上,下压差就会很大 工程实践证明、在尽量减少局部水力损失的情况下。压低驼峰断面的高度是有好处的，这样一方面可加大驼峰顶部流速 使水流夹气能力增加,并可减小该断面处的上.下压差 另一方面可减少驼峰顶部的存气量,便于及早形成虹吸和满管流，而且还可减小驼峰顶部的真空度,从而增大适应出水池水位变化的范围。因此驼峰处断面宜设计成扁平状 9,2。9,由于大、中型泵站机组功率较大 如出水流道的水力损失稍有增大。将使电能有较多的消耗.因此常将出水流道的出口上缘、顶板延长线与出口断面的延长线的交点，淹没在出水池最低运行水位以下0、3m，0 5m，当流道宽度较大时 为了减小出口拍门或快速闸门的跨度。常在流道中间设置隔水墩，有关试验资料表明.如果隔水墩布置不当,将影响分流效果，使出流分配不均匀,增加出水流道的水力损失。因此。隔水墩起点位置距水泵出水室宜远一点，待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好。一般隔水墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍.