9,2,进出水流道9,2 2。有关试验研究表明，进水流道的设计、主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀,为此。要求进水流道型线平顺 各断面面积沿程变化均匀合理。且进口断面处流速宜控制不大于1，0m、s,以减小水力损失 为水泵运行提供良好的水流条件 9 2.3。肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式.如国内已建成的两座最大轴流泵站。水泵叶轮直径分别为4。5m和4。0m，配套电动机功率分别为5000kW和6000kW,都是采用这种流道形式、经多年运行检验,情况良好,我国部分泵站肘形进水流道的设计成果.有些经过装置试验验证。见表8，表9和图2.由表9可知,多数泵站肘形进水流道H,D,1,5。2 2，B，D.2,0,2.5，L。D，3、5，4 0。hk D。0.8。1 0 Ro.D、0，8，1.0，可作为设计肘形进水流道的控制性数据 由于肘形进水流道是逐渐收缩的，流道内的水流状态较好.水力损失较小，但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多.造成泵房底板高程较低 致使泵房地基开挖较深、需增加一定的工程投资、钟形进水流道也是一种较好的流道型式,根据几座采用钟形进水流道的泵站装置试验资料,与肘形进水流道相比、钟形进水流道的平面宽度较大 B,D值一般为2,5.2 8 而高度较小，H。D值一般为1.1.1 4.这样可提高泵房底板高程，减少泵房地基开挖深度，机组段间需填充的混凝土量也较少 因而可节省一定的工程量,例如。两座水泵叶轮直径相同的泵站.分别采用肘形进水流道和钟形进水流道,采用钟形进水流道的泵站与采用肘形进水流道的泵站相比,设计扬程高 单泵设计流量大,而泵房地基开挖深度反而浅.混凝土用量反而少。见表10,根据钟形进水流道的装置试验结果 其装置效率并不比肘型进水流道的装置效率低 因此、国外一些大、中型泵站采用钟形进水流道的较多、近几年来,国内泵站也有采用钟形进水流道的。运行情况证明效果良好、有关试验资料表明，在水泵叶片安装角相同的情况下、无论是肘形进水流道或钟形进水流道,当进口上缘、顶板延长线与进口断面的延长线的交点。的淹没水深大于0、35m时、基本上未出现局部漩涡 当淹没水深在0,2m 0 3m时 流道进口水面产生时隐时现的漩涡 有时涡带还伸入流道进口内。但此时对水泵性能的影响并不大 机组仍能正常运行、当淹没水深在0、1m.0。18m时 进口水面漩涡出现频繁,当淹没水深为0、06m时 漩涡剧烈.并夹带大量空气进入流道 致使水泵运行不稳.噪声严重,因此,本规范规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0、5m.即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0 5m，进水流道的进口段底面一般宜做成平底、为了抬高进水池和前池的底部高程、降低其两岸翼墙的高度 以减少地基土石方开挖量和混凝土工程量、可将进水流道进口段底面向进口方向上翘、即做成斜坡面形式，根据我国部分泵站的工程实践 除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外、多数泵站进水流道的进口段底面上翘角采用7。11,见表9 因此,本规范规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12、关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20。28.也有个别泵站采用32 见表9 因此 本规范规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30,9 2。4、出水流道布置对泵站的装置效率影响很大.因此流道的型线变化应比较均匀 为了减小水力损失.出口流速应控制在1 5m、s以下、当出口装有拍门时、可控制在2。0m.s,如果水泵出水室出口处流速过大，宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段。以降低流速,扩散段的当量扩散角不宜过大，一般取8。12,较为合适，9、2，6、直管式出水流道进口与水泵出水室相连接 然后沿水平方向或向上倾斜至出水池 为了便于机组启动和排除管内空气、在流道出口常采用拍门或快速闸门断流、并在门后管道较高处设置通气孔.以减少水流脉动压力。机组停机时还可向流道内补气，避免流道内产生负压,减少关闭拍门时的撞击力 改善流道和拍门的工作条件.9 2.7，虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连接,出口淹没在出水池最低运行水位以下。中间较高部位为驼峰、并略高于出水池最高运行水位,在满足防洪要求的前提下，出口可不设快速闸门或拍门,在正常运行工况下 由于出水流道的虹吸作用，其顶部出现负压 停机时。需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀 使空气进入流道而破坏真空，从而切断驼峰两侧的水流,防止出水池的水向水泵倒灌,使机组很快停稳。根据工程实践经验、驼峰顶部的真空度一般应限制在7m、8m水柱高，因此本规范规定驼峰顶部的真空度不应超过7，5m水柱高.驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响.如果高度较大、断面处的上.下压差就会很大,工程实践证明 在尽量减少局部水力损失的情况下。压低驼峰断面的高度是有好处的，这样一方面可加大驼峰顶部流速，使水流夹气能力增加、并可减小该断面处的上，下压差 另一方面可减少驼峰顶部的存气量。便于及早形成虹吸和满管流 而且还可减小驼峰顶部的真空度、从而增大适应出水池水位变化的范围,因此驼峰处断面宜设计成扁平状,9，2,9,由于大.中型泵站机组功率较大，如出水流道的水力损失稍有增大。将使电能有较多的消耗,因此常将出水流道的出口上缘、顶板延长线与出口断面的延长线的交点、淹没在出水池最低运行水位以下0，3m.0。5m。当流道宽度较大时。为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩,有关试验资料表明，如果隔水墩布置不当,将影响分流效果 使出流分配不均匀，增加出水流道的水力损失.因此、隔水墩起点位置距水泵出水室宜远一点。待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好,一般隔水墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍、