9、2,进出水流道9,2、2。有关试验研究表明，进水流道的设计、主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀.为此，要求进水流道型线平顺、各断面面积沿程变化均匀合理 且进口断面处流速宜控制不大于1,0m。s.以减小水力损失。为水泵运行提供良好的水流条件,9,2、3.肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式,如国内已建成的两座最大轴流泵站、水泵叶轮直径分别为4，5m和4.0m、配套电动机功率分别为5000kW和6000kW,都是采用这种流道形式,经多年运行检验。情况良好，我国部分泵站肘形进水流道的设计成果.有些经过装置试验验证,见表8 表9和图2.由表9可知、多数泵站肘形进水流道H D。1,5，2,2.B,D.2、0、2 5.L.D,3 5，4，0.hk,D，0。8,1，0.Ro。D、0。8,1，0,可作为设计肘形进水流道的控制性数据。由于肘形进水流道是逐渐收缩的 流道内的水流状态较好。水力损失较小，但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多，造成泵房底板高程较低，致使泵房地基开挖较深,需增加一定的工程投资、钟形进水流道也是一种较好的流道型式,根据几座采用钟形进水流道的泵站装置试验资料。与肘形进水流道相比，钟形进水流道的平面宽度较大.B,D值一般为2.5.2。8，而高度较小 H，D值一般为1 1,1，4 这样可提高泵房底板高程,减少泵房地基开挖深度.机组段间需填充的混凝土量也较少 因而可节省一定的工程量、例如.两座水泵叶轮直径相同的泵站,分别采用肘形进水流道和钟形进水流道。采用钟形进水流道的泵站与采用肘形进水流道的泵站相比，设计扬程高 单泵设计流量大,而泵房地基开挖深度反而浅.混凝土用量反而少.见表10,根据钟形进水流道的装置试验结果。其装置效率并不比肘型进水流道的装置效率低。因此.国外一些大.中型泵站采用钟形进水流道的较多。近几年来、国内泵站也有采用钟形进水流道的.运行情况证明效果良好、有关试验资料表明 在水泵叶片安装角相同的情况下.无论是肘形进水流道或钟形进水流道 当进口上缘 顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0,35m时。基本上未出现局部漩涡。当淹没水深在0、2m，0 3m时 流道进口水面产生时隐时现的漩涡 有时涡带还伸入流道进口内。但此时对水泵性能的影响并不大、机组仍能正常运行.当淹没水深在0.1m.0.18m时 进口水面漩涡出现频繁、当淹没水深为0.06m时，漩涡剧烈.并夹带大量空气进入流道 致使水泵运行不稳.噪声严重,因此。本规范规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0，5m 即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0、5m，进水流道的进口段底面一般宜做成平底 为了抬高进水池和前池的底部高程,降低其两岸翼墙的高度。以减少地基土石方开挖量和混凝土工程量,可将进水流道进口段底面向进口方向上翘 即做成斜坡面形式 根据我国部分泵站的工程实践.除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外,多数泵站进水流道的进口段底面上翘角采用7 11。见表9。因此.本规范规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12.关于进口段顶板仰角、我国多数泵站的进水流道采用20,28,也有个别泵站采用32.见表9,因此 本规范规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30.9,2.4,出水流道布置对泵站的装置效率影响很大，因此流道的型线变化应比较均匀,为了减小水力损失，出口流速应控制在1 5m。s以下,当出口装有拍门时,可控制在2 0m s、如果水泵出水室出口处流速过大.宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段 以降低流速 扩散段的当量扩散角不宜过大,一般取8、12、较为合适、9 2.6 直管式出水流道进口与水泵出水室相连接.然后沿水平方向或向上倾斜至出水池。为了便于机组启动和排除管内空气 在流道出口常采用拍门或快速闸门断流 并在门后管道较高处设置通气孔。以减少水流脉动压力.机组停机时还可向流道内补气,避免流道内产生负压.减少关闭拍门时的撞击力。改善流道和拍门的工作条件 9,2，7。虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连接,出口淹没在出水池最低运行水位以下、中间较高部位为驼峰 并略高于出水池最高运行水位，在满足防洪要求的前提下 出口可不设快速闸门或拍门，在正常运行工况下,由于出水流道的虹吸作用、其顶部出现负压，停机时。需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀 使空气进入流道而破坏真空,从而切断驼峰两侧的水流、防止出水池的水向水泵倒灌。使机组很快停稳 根据工程实践经验、驼峰顶部的真空度一般应限制在7m，8m水柱高。因此本规范规定驼峰顶部的真空度不应超过7.5m水柱高，驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响.如果高度较大.断面处的上。下压差就会很大。工程实践证明.在尽量减少局部水力损失的情况下.压低驼峰断面的高度是有好处的、这样一方面可加大驼峰顶部流速,使水流夹气能力增加，并可减小该断面处的上.下压差,另一方面可减少驼峰顶部的存气量、便于及早形成虹吸和满管流。而且还可减小驼峰顶部的真空度、从而增大适应出水池水位变化的范围、因此驼峰处断面宜设计成扁平状。9、2。9、由于大.中型泵站机组功率较大.如出水流道的水力损失稍有增大。将使电能有较多的消耗,因此常将出水流道的出口上缘 顶板延长线与出口断面的延长线的交点 淹没在出水池最低运行水位以下0、3m.0。5m,当流道宽度较大时 为了减小出口拍门或快速闸门的跨度 常在流道中间设置隔水墩.有关试验资料表明，如果隔水墩布置不当 将影响分流效果.使出流分配不均匀，增加出水流道的水力损失.因此、隔水墩起点位置距水泵出水室宜远一点 待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好。一般隔水墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍、