9,2。进出水流道9，2 2.有关试验研究表明.进水流道的设计。主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀，为此.要求进水流道型线平顺。各断面面积沿程变化均匀合理,且进口断面处流速宜控制不大于1、0m.s 以减小水力损失，为水泵运行提供良好的水流条件 9。2 3、肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式,如国内已建成的两座最大轴流泵站 水泵叶轮直径分别为4,5m和4。0m 配套电动机功率分别为5000kW和6000kW,都是采用这种流道形式，经多年运行检验。情况良好。我国部分泵站肘形进水流道的设计成果。有些经过装置试验验证、见表8、表9和图2,由表9可知。多数泵站肘形进水流道H.D 1，5.2 2 B、D。2.0,2.5，L.D。3，5。4.0 hk.D，0 8。1 0 Ro.D、0。8。1,0。可作为设计肘形进水流道的控制性数据、由于肘形进水流道是逐渐收缩的，流道内的水流状态较好,水力损失较小.但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多 造成泵房底板高程较低 致使泵房地基开挖较深,需增加一定的工程投资。钟形进水流道也是一种较好的流道型式。根据几座采用钟形进水流道的泵站装置试验资料,与肘形进水流道相比,钟形进水流道的平面宽度较大 B，D值一般为2,5.2，8.而高度较小。H、D值一般为1 1、1 4。这样可提高泵房底板高程.减少泵房地基开挖深度。机组段间需填充的混凝土量也较少，因而可节省一定的工程量 例如，两座水泵叶轮直径相同的泵站 分别采用肘形进水流道和钟形进水流道,采用钟形进水流道的泵站与采用肘形进水流道的泵站相比、设计扬程高，单泵设计流量大。而泵房地基开挖深度反而浅。混凝土用量反而少。见表10。根据钟形进水流道的装置试验结果，其装置效率并不比肘型进水流道的装置效率低 因此，国外一些大.中型泵站采用钟形进水流道的较多。近几年来。国内泵站也有采用钟形进水流道的.运行情况证明效果良好，有关试验资料表明，在水泵叶片安装角相同的情况下,无论是肘形进水流道或钟形进水流道、当进口上缘 顶板延长线与进口断面的延长线的交点，的淹没水深大于0。35m时。基本上未出现局部漩涡,当淹没水深在0，2m,0.3m时 流道进口水面产生时隐时现的漩涡。有时涡带还伸入流道进口内，但此时对水泵性能的影响并不大，机组仍能正常运行.当淹没水深在0 1m、0。18m时,进口水面漩涡出现频繁，当淹没水深为0.06m时.漩涡剧烈,并夹带大量空气进入流道、致使水泵运行不稳，噪声严重 因此、本规范规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0、5m。即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0、5m，进水流道的进口段底面一般宜做成平底，为了抬高进水池和前池的底部高程、降低其两岸翼墙的高度,以减少地基土石方开挖量和混凝土工程量,可将进水流道进口段底面向进口方向上翘.即做成斜坡面形式,根据我国部分泵站的工程实践,除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外、多数泵站进水流道的进口段底面上翘角采用7 11、见表9,因此。本规范规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12、关于进口段顶板仰角，我国多数泵站的进水流道采用20 28 也有个别泵站采用32.见表9、因此.本规范规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30，9,2，4,出水流道布置对泵站的装置效率影响很大 因此流道的型线变化应比较均匀.为了减小水力损失.出口流速应控制在1,5m s以下。当出口装有拍门时.可控制在2。0m。s。如果水泵出水室出口处流速过大,宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段，以降低流速，扩散段的当量扩散角不宜过大。一般取8。12 较为合适、9、2.6。直管式出水流道进口与水泵出水室相连接、然后沿水平方向或向上倾斜至出水池，为了便于机组启动和排除管内空气，在流道出口常采用拍门或快速闸门断流，并在门后管道较高处设置通气孔，以减少水流脉动压力，机组停机时还可向流道内补气 避免流道内产生负压,减少关闭拍门时的撞击力,改善流道和拍门的工作条件.9。2，7,虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连接、出口淹没在出水池最低运行水位以下。中间较高部位为驼峰.并略高于出水池最高运行水位,在满足防洪要求的前提下,出口可不设快速闸门或拍门,在正常运行工况下，由于出水流道的虹吸作用，其顶部出现负压，停机时 需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀 使空气进入流道而破坏真空.从而切断驼峰两侧的水流 防止出水池的水向水泵倒灌.使机组很快停稳、根据工程实践经验。驼峰顶部的真空度一般应限制在7m、8m水柱高、因此本规范规定驼峰顶部的真空度不应超过7、5m水柱高，驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响,如果高度较大。断面处的上，下压差就会很大,工程实践证明。在尽量减少局部水力损失的情况下.压低驼峰断面的高度是有好处的，这样一方面可加大驼峰顶部流速，使水流夹气能力增加，并可减小该断面处的上。下压差.另一方面可减少驼峰顶部的存气量,便于及早形成虹吸和满管流、而且还可减小驼峰顶部的真空度，从而增大适应出水池水位变化的范围、因此驼峰处断面宜设计成扁平状,9、2 9、由于大.中型泵站机组功率较大,如出水流道的水力损失稍有增大 将使电能有较多的消耗。因此常将出水流道的出口上缘.顶板延长线与出口断面的延长线的交点.淹没在出水池最低运行水位以下0、3m.0 5m。当流道宽度较大时 为了减小出口拍门或快速闸门的跨度。常在流道中间设置隔水墩、有关试验资料表明.如果隔水墩布置不当 将影响分流效果 使出流分配不均匀，增加出水流道的水力损失、因此，隔水墩起点位置距水泵出水室宜远一点、待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好，一般隔水墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍、