9.2。进出水流道9。2。2 有关试验研究表明、进水流道的设计。主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀,为此、要求进水流道型线平顺。各断面面积沿程变化均匀合理、且进口断面处流速宜控制不大于1。0m、s.以减小水力损失,为水泵运行提供良好的水流条件,9、2,3。肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式，如国内已建成的两座最大轴流泵站，水泵叶轮直径分别为4,5m和4、0m 配套电动机功率分别为5000kW和6000kW。都是采用这种流道形式 经多年运行检验 情况良好、我国部分泵站肘形进水流道的设计成果,有些经过装置试验验证.见表8，表9和图2，由表9可知、多数泵站肘形进水流道H D。1。5。2 2,B，D 2.0,2，5,L。D 3.5。4,0,hk、D，0，8。1.0.Ro，D 0 8 1，0 可作为设计肘形进水流道的控制性数据,由于肘形进水流道是逐渐收缩的 流道内的水流状态较好，水力损失较小，但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多、造成泵房底板高程较低。致使泵房地基开挖较深 需增加一定的工程投资 钟形进水流道也是一种较好的流道型式、根据几座采用钟形进水流道的泵站装置试验资料 与肘形进水流道相比、钟形进水流道的平面宽度较大.B D值一般为2,5。2、8 而高度较小,H。D值一般为1.1,1.4、这样可提高泵房底板高程 减少泵房地基开挖深度，机组段间需填充的混凝土量也较少.因而可节省一定的工程量、例如、两座水泵叶轮直径相同的泵站 分别采用肘形进水流道和钟形进水流道 采用钟形进水流道的泵站与采用肘形进水流道的泵站相比。设计扬程高.单泵设计流量大，而泵房地基开挖深度反而浅.混凝土用量反而少 见表10.根据钟形进水流道的装置试验结果、其装置效率并不比肘型进水流道的装置效率低、因此,国外一些大，中型泵站采用钟形进水流道的较多，近几年来。国内泵站也有采用钟形进水流道的。运行情况证明效果良好、有关试验资料表明、在水泵叶片安装角相同的情况下 无论是肘形进水流道或钟形进水流道，当进口上缘，顶板延长线与进口断面的延长线的交点。的淹没水深大于0.35m时,基本上未出现局部漩涡 当淹没水深在0、2m 0 3m时，流道进口水面产生时隐时现的漩涡,有时涡带还伸入流道进口内，但此时对水泵性能的影响并不大,机组仍能正常运行。当淹没水深在0.1m。0 18m时 进口水面漩涡出现频繁、当淹没水深为0,06m时,漩涡剧烈。并夹带大量空气进入流道。致使水泵运行不稳.噪声严重,因此,本规范规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0 5m 即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0,5m、进水流道的进口段底面一般宜做成平底，为了抬高进水池和前池的底部高程,降低其两岸翼墙的高度。以减少地基土石方开挖量和混凝土工程量，可将进水流道进口段底面向进口方向上翘。即做成斜坡面形式。根据我国部分泵站的工程实践，除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外。多数泵站进水流道的进口段底面上翘角采用7 11。见表9 因此.本规范规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12、关于进口段顶板仰角，我国多数泵站的进水流道采用20.28。也有个别泵站采用32、见表9 因此、本规范规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30。9。2，4 出水流道布置对泵站的装置效率影响很大.因此流道的型线变化应比较均匀、为了减小水力损失。出口流速应控制在1。5m.s以下，当出口装有拍门时 可控制在2 0m、s、如果水泵出水室出口处流速过大,宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段,以降低流速 扩散段的当量扩散角不宜过大。一般取8、12 较为合适。9、2.6 直管式出水流道进口与水泵出水室相连接，然后沿水平方向或向上倾斜至出水池,为了便于机组启动和排除管内空气.在流道出口常采用拍门或快速闸门断流，并在门后管道较高处设置通气孔、以减少水流脉动压力,机组停机时还可向流道内补气、避免流道内产生负压，减少关闭拍门时的撞击力,改善流道和拍门的工作条件,9 2.7 虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连接。出口淹没在出水池最低运行水位以下、中间较高部位为驼峰.并略高于出水池最高运行水位 在满足防洪要求的前提下,出口可不设快速闸门或拍门、在正常运行工况下 由于出水流道的虹吸作用 其顶部出现负压，停机时,需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀、使空气进入流道而破坏真空.从而切断驼峰两侧的水流。防止出水池的水向水泵倒灌.使机组很快停稳,根据工程实践经验 驼峰顶部的真空度一般应限制在7m 8m水柱高.因此本规范规定驼峰顶部的真空度不应超过7，5m水柱高.驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响，如果高度较大，断面处的上，下压差就会很大。工程实践证明、在尽量减少局部水力损失的情况下.压低驼峰断面的高度是有好处的.这样一方面可加大驼峰顶部流速、使水流夹气能力增加，并可减小该断面处的上 下压差、另一方面可减少驼峰顶部的存气量 便于及早形成虹吸和满管流.而且还可减小驼峰顶部的真空度,从而增大适应出水池水位变化的范围、因此驼峰处断面宜设计成扁平状，9,2,9。由于大,中型泵站机组功率较大、如出水流道的水力损失稍有增大 将使电能有较多的消耗,因此常将出水流道的出口上缘,顶板延长线与出口断面的延长线的交点 淹没在出水池最低运行水位以下0 3m，0.5m、当流道宽度较大时，为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩.有关试验资料表明.如果隔水墩布置不当 将影响分流效果.使出流分配不均匀、增加出水流道的水力损失。因此，隔水墩起点位置距水泵出水室宜远一点,待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好，一般隔水墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍。