9，2、进出水流道9,2、2，有关试验研究表明 进水流道的设计.主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀。为此.要求进水流道型线平顺，各断面面积沿程变化均匀合理.且进口断面处流速宜控制不大于1。0m。s，以减小水力损失，为水泵运行提供良好的水流条件。9。2，3.肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式、如国内已建成的两座最大轴流泵站 水泵叶轮直径分别为4，5m和4。0m,配套电动机功率分别为5000kW和6000kW，都是采用这种流道形式，经多年运行检验.情况良好 我国部分泵站肘形进水流道的设计成果，有些经过装置试验验证 见表8.表9和图2、由表9可知，多数泵站肘形进水流道H、D，1.5,2.2。B,D,2.0，2,5 L D 3 5.4，0。hk.D.0 8 1 0，Ro D，0,8，1、0、可作为设计肘形进水流道的控制性数据.由于肘形进水流道是逐渐收缩的、流道内的水流状态较好、水力损失较小、但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多.造成泵房底板高程较低 致使泵房地基开挖较深 需增加一定的工程投资。钟形进水流道也是一种较好的流道型式.根据几座采用钟形进水流道的泵站装置试验资料。与肘形进水流道相比.钟形进水流道的平面宽度较大、B，D值一般为2,5。2。8.而高度较小，H.D值一般为1。1,1、4,这样可提高泵房底板高程,减少泵房地基开挖深度.机组段间需填充的混凝土量也较少、因而可节省一定的工程量，例如,两座水泵叶轮直径相同的泵站,分别采用肘形进水流道和钟形进水流道。采用钟形进水流道的泵站与采用肘形进水流道的泵站相比。设计扬程高.单泵设计流量大。而泵房地基开挖深度反而浅 混凝土用量反而少、见表10。根据钟形进水流道的装置试验结果,其装置效率并不比肘型进水流道的装置效率低,因此，国外一些大 中型泵站采用钟形进水流道的较多、近几年来,国内泵站也有采用钟形进水流道的.运行情况证明效果良好。有关试验资料表明,在水泵叶片安装角相同的情况下。无论是肘形进水流道或钟形进水流道.当进口上缘 顶板延长线与进口断面的延长线的交点,的淹没水深大于0.35m时 基本上未出现局部漩涡.当淹没水深在0、2m.0.3m时 流道进口水面产生时隐时现的漩涡、有时涡带还伸入流道进口内、但此时对水泵性能的影响并不大。机组仍能正常运行、当淹没水深在0，1m、0。18m时，进口水面漩涡出现频繁,当淹没水深为0 06m时，漩涡剧烈，并夹带大量空气进入流道。致使水泵运行不稳,噪声严重,因此，本规范规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0,5m、即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0，5m,进水流道的进口段底面一般宜做成平底,为了抬高进水池和前池的底部高程、降低其两岸翼墙的高度,以减少地基土石方开挖量和混凝土工程量。可将进水流道进口段底面向进口方向上翘。即做成斜坡面形式.根据我国部分泵站的工程实践 除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外，多数泵站进水流道的进口段底面上翘角采用7，11.见表9 因此、本规范规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12，关于进口段顶板仰角、我国多数泵站的进水流道采用20，28，也有个别泵站采用32 见表9.因此.本规范规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30,9 2。4。出水流道布置对泵站的装置效率影响很大,因此流道的型线变化应比较均匀 为了减小水力损失,出口流速应控制在1.5m,s以下，当出口装有拍门时，可控制在2.0m,s,如果水泵出水室出口处流速过大.宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段 以降低流速,扩散段的当量扩散角不宜过大.一般取8 12.较为合适 9、2、6,直管式出水流道进口与水泵出水室相连接.然后沿水平方向或向上倾斜至出水池,为了便于机组启动和排除管内空气.在流道出口常采用拍门或快速闸门断流,并在门后管道较高处设置通气孔.以减少水流脉动压力.机组停机时还可向流道内补气、避免流道内产生负压.减少关闭拍门时的撞击力，改善流道和拍门的工作条件,9，2,7 虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连接，出口淹没在出水池最低运行水位以下 中间较高部位为驼峰，并略高于出水池最高运行水位,在满足防洪要求的前提下 出口可不设快速闸门或拍门 在正常运行工况下 由于出水流道的虹吸作用 其顶部出现负压 停机时 需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀、使空气进入流道而破坏真空 从而切断驼峰两侧的水流、防止出水池的水向水泵倒灌，使机组很快停稳、根据工程实践经验 驼峰顶部的真空度一般应限制在7m,8m水柱高、因此本规范规定驼峰顶部的真空度不应超过7。5m水柱高。驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响,如果高度较大、断面处的上,下压差就会很大。工程实践证明,在尽量减少局部水力损失的情况下,压低驼峰断面的高度是有好处的.这样一方面可加大驼峰顶部流速、使水流夹气能力增加 并可减小该断面处的上。下压差 另一方面可减少驼峰顶部的存气量.便于及早形成虹吸和满管流，而且还可减小驼峰顶部的真空度,从而增大适应出水池水位变化的范围.因此驼峰处断面宜设计成扁平状、9.2，9 由于大 中型泵站机组功率较大、如出水流道的水力损失稍有增大,将使电能有较多的消耗、因此常将出水流道的出口上缘,顶板延长线与出口断面的延长线的交点 淹没在出水池最低运行水位以下0。3m、0,5m,当流道宽度较大时.为了减小出口拍门或快速闸门的跨度。常在流道中间设置隔水墩，有关试验资料表明,如果隔水墩布置不当 将影响分流效果、使出流分配不均匀、增加出水流道的水力损失 因此,隔水墩起点位置距水泵出水室宜远一点,待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好 一般隔水墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍。