9.2,进出水流道9。2 2，有关试验研究表明 进水流道的设计 主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀，为此,要求进水流道型线平顺 各断面面积沿程变化均匀合理、且进口断面处流速宜控制不大于1,0m,s.以减小水力损失,为水泵运行提供良好的水流条件，9 2.3、肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式,如国内已建成的两座最大轴流泵站，水泵叶轮直径分别为4 5m和4,0m，配套电动机功率分别为5000kW和6000kW 都是采用这种流道形式。经多年运行检验、情况良好，我国部分泵站肘形进水流道的设计成果 有些经过装置试验验证.见表8 表9和图2,由表9可知,多数泵站肘形进水流道H,D 1、5、2。2，B。D.2,0.2,5、L，D，3,5,4、0、hk。D、0,8、1、0,Ro、D 0。8。1.0，可作为设计肘形进水流道的控制性数据.由于肘形进水流道是逐渐收缩的 流道内的水流状态较好、水力损失较小 但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多,造成泵房底板高程较低.致使泵房地基开挖较深。需增加一定的工程投资.钟形进水流道也是一种较好的流道型式.根据几座采用钟形进水流道的泵站装置试验资料,与肘形进水流道相比，钟形进水流道的平面宽度较大.B，D值一般为2。5 2.8.而高度较小 H.D值一般为1。1。1 4、这样可提高泵房底板高程。减少泵房地基开挖深度,机组段间需填充的混凝土量也较少。因而可节省一定的工程量。例如.两座水泵叶轮直径相同的泵站 分别采用肘形进水流道和钟形进水流道，采用钟形进水流道的泵站与采用肘形进水流道的泵站相比。设计扬程高,单泵设计流量大 而泵房地基开挖深度反而浅.混凝土用量反而少 见表10。根据钟形进水流道的装置试验结果,其装置效率并不比肘型进水流道的装置效率低，因此，国外一些大，中型泵站采用钟形进水流道的较多、近几年来,国内泵站也有采用钟形进水流道的,运行情况证明效果良好,有关试验资料表明，在水泵叶片安装角相同的情况下，无论是肘形进水流道或钟形进水流道，当进口上缘，顶板延长线与进口断面的延长线的交点。的淹没水深大于0。35m时，基本上未出现局部漩涡。当淹没水深在0.2m。0。3m时、流道进口水面产生时隐时现的漩涡,有时涡带还伸入流道进口内，但此时对水泵性能的影响并不大、机组仍能正常运行、当淹没水深在0。1m、0、18m时。进口水面漩涡出现频繁 当淹没水深为0。06m时、漩涡剧烈、并夹带大量空气进入流道，致使水泵运行不稳.噪声严重.因此,本规范规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0.5m。即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0.5m。进水流道的进口段底面一般宜做成平底、为了抬高进水池和前池的底部高程.降低其两岸翼墙的高度 以减少地基土石方开挖量和混凝土工程量、可将进水流道进口段底面向进口方向上翘、即做成斜坡面形式 根据我国部分泵站的工程实践，除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外、多数泵站进水流道的进口段底面上翘角采用7 11 见表9.因此.本规范规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12，关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20,28.也有个别泵站采用32、见表9.因此,本规范规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30,9。2、4。出水流道布置对泵站的装置效率影响很大,因此流道的型线变化应比较均匀、为了减小水力损失、出口流速应控制在1,5m.s以下.当出口装有拍门时，可控制在2、0m，s、如果水泵出水室出口处流速过大 宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段 以降低流速.扩散段的当量扩散角不宜过大.一般取8,12 较为合适，9。2,6。直管式出水流道进口与水泵出水室相连接 然后沿水平方向或向上倾斜至出水池、为了便于机组启动和排除管内空气,在流道出口常采用拍门或快速闸门断流，并在门后管道较高处设置通气孔。以减少水流脉动压力，机组停机时还可向流道内补气,避免流道内产生负压，减少关闭拍门时的撞击力,改善流道和拍门的工作条件,9.2 7,虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连接，出口淹没在出水池最低运行水位以下、中间较高部位为驼峰,并略高于出水池最高运行水位,在满足防洪要求的前提下 出口可不设快速闸门或拍门、在正常运行工况下,由于出水流道的虹吸作用.其顶部出现负压。停机时。需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀 使空气进入流道而破坏真空，从而切断驼峰两侧的水流。防止出水池的水向水泵倒灌.使机组很快停稳 根据工程实践经验.驼峰顶部的真空度一般应限制在7m.8m水柱高、因此本规范规定驼峰顶部的真空度不应超过7、5m水柱高,驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响，如果高度较大。断面处的上。下压差就会很大.工程实践证明。在尽量减少局部水力损失的情况下、压低驼峰断面的高度是有好处的。这样一方面可加大驼峰顶部流速，使水流夹气能力增加,并可减小该断面处的上、下压差。另一方面可减少驼峰顶部的存气量,便于及早形成虹吸和满管流,而且还可减小驼峰顶部的真空度 从而增大适应出水池水位变化的范围,因此驼峰处断面宜设计成扁平状 9 2 9，由于大.中型泵站机组功率较大 如出水流道的水力损失稍有增大、将使电能有较多的消耗、因此常将出水流道的出口上缘.顶板延长线与出口断面的延长线的交点。淹没在出水池最低运行水位以下0 3m,0、5m,当流道宽度较大时、为了减小出口拍门或快速闸门的跨度，常在流道中间设置隔水墩。有关试验资料表明 如果隔水墩布置不当、将影响分流效果.使出流分配不均匀,增加出水流道的水力损失，因此.隔水墩起点位置距水泵出水室宜远一点、待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好,一般隔水墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍.