K，2,非对称布置的矩形筒仓的内力计算K，2 1 K,2、5,本次修订应各方要求 增加了非对称漏斗卸料口的计算公式。由于顶部通常不设边梁的漏斗仓，在漏斗四块斜板的交角处 钢筋的锚固长度往往不能满足要求。因此漏斗的整体性将受到严重影响。对于不通过漏斗边梁 而是将漏斗斜板上的吊挂力.依靠漏斗斜板的交边棱.直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓，其交边棱的吊挂筋，骨架筋,不能完全依靠构造配置 应该通过计算确定.对于普通浅梁的受剪承载力 是以验算斜截面拉应力为特征的计算、当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时。就接近深梁剪应力的分布特征了。这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋 对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了.在我国前后三版的。混凝土结构设计规范，GB，50010中，都有相关的规定、1.在,89版,规范中。深梁的受剪承载力公式,7.6.6。由混凝土承担的部分为0,12fcbh。而浅梁的、4，2 3。2.公式中。由混凝土承担的部分为0。07fcbh,两者相比,相当于在深梁中的允许剪应力提高了1,7倍 2。在、2002版。规范中.深梁斜截面受剪承载力公式.10.7,5。1 中，由混凝土承当的部分是0 7ftbh0 8。l0.h,3 而浅梁斜截面受剪承载力公式。7，5 4 2、中 由混凝土承担的部分是0，7f1bh0,二者相比，相当于在深梁中承载力提高了，8,l0。h。3 即2倍。2。66倍，3、在，2010版。规范中、斜截面受剪、包括简支深梁.的承载力公式 6，3,3,1、中 混凝土承担的部分是0，7βhftbh0.0.7.0，795ftbh 0、55ftbh0,而在浅梁斜截面受剪承载力公式中,由混凝土承担的部分是0,7ftbh0，二者相比，相当于将深梁的承载力提高了1。82倍,4,在本标准中.筒仓中的深梁与现行国家标准 混凝土结构设计规范 GB 50010中的深梁或墙梁不同。筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外.还有平面外的荷载作用.深梁四周的边界都有构件约束.在构造上。深梁的支座都是与柱嵌固在一起的、柱深入梁的全高范围内,深梁的支座不但不会发生外压现象，而且按照Dring等人所做的、钢筋混凝土墙梁的承载能力 的实验，1956年10月、柱伸入深梁的高度区后、改变了荷载的传递路线.与完全简支的深梁相比,大大提高了承载力 在现行国家标准 混凝土结构设计规范，GB、50010的条文说明中、对于剪切破坏的解释,是.由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多。破坏形态复杂。对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足、至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系,由此可见 对深梁受剪承载能力的规定.改变了三次、由1，7倍改为2倍，2.66倍,又再改为1。85倍.其修改的理由也没有充足的说服力，若按该规范的规定 设计筒仓深梁,岂不是无论按哪一个版本。都不符合同一本规范另一版本的规定、5，多年来的工程实践证明，在筒仓深梁设计时 按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的,6.K。2.4、1,K。2。4,3的连续深梁的计算图表,是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的,但并不是浅梁的计算结果 当设计矩形浅仓及深仓时.利用这些表格可非常有效地提高设计效率，在K。2、4。3的表格中 给出了连续深梁跨中及支座的内应力图，并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置、设计，者可利用该值.釆用集中配筋的方式配置钢筋 深梁的应力分析是很复杂的问题、与其深梁的高跨比.支承条件,外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关、深梁按弹性理论分析时 可求得梁内各单元体的σy、σx。τxy及其主应力 并以此配置钢筋，当单元体的划分非常细密时.钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋.为此深梁的配筋,就出现了分散配筋及集中配筋的方法.对于矩形浅仓或深仓的仓壁，在其平面内可视为深梁计算，在平面外,则应按各种不同支承条件下的薄板.计算各点的内应力，并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋,因此。筒仓仓壁作为深梁设计时，与现行国家标准 混凝土结构设计规范，GB 50010中深梁的受力,变形有差异.筒仓中的深梁。不可能是理想的简支梁 经常是嵌固在周边的构件上的 因此 其内力的分布就与理想的简支梁完全不同.为此.规定按近似简支梁的设计时.可釆用ε、1.2,且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的、本节中各种荷载作用及支承条件下。平面深梁的内应力是深梁中面的内应力。其计算表是按深梁的单位厚度编制的.也就是说 是按深梁厚度为1。0编制的、采用深梁计算表时。应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚 并以此配置钢筋，这些表格虽然在其他中文资料中可以查得、但抝误及差错亦不少见，其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版 钢筋混凝土结构 1959 中的表格。参阅原文最为准确。