K，2.非对称布置的矩形筒仓的内力计算K。2.1.K，2 5。本次修订应各方要求.增加了非对称漏斗卸料口的计算公式 由于顶部通常不设边梁的漏斗仓。在漏斗四块斜板的交角处.钢筋的锚固长度往往不能满足要求。因此漏斗的整体性将受到严重影响、对于不通过漏斗边梁。而是将漏斗斜板上的吊挂力 依靠漏斗斜板的交边棱.直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓。其交边棱的吊挂筋、骨架筋、不能完全依靠构造配置。应该通过计算确定,对于普通浅梁的受剪承载力。是以验算斜截面拉应力为特征的计算 当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时 就接近深梁剪应力的分布特征了 这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋.对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了，在我国前后三版的、混凝土结构设计规范，GB.50010中 都有相关的规定。1、在.89版、规范中。深梁的受剪承载力公式.7。6,6.由混凝土承担的部分为0.12fcbh 而浅梁的。4。2.3，2 公式中,由混凝土承担的部分为0,07fcbh,两者相比、相当于在深梁中的允许剪应力提高了1、7倍、2.在。2002版。规范中，深梁斜截面受剪承载力公式.10.7、5，1.中。由混凝土承当的部分是0。7ftbh0，8。l0，h,3，而浅梁斜截面受剪承载力公式.7,5 4、2,中.由混凝土承担的部分是0。7f1bh0 二者相比、相当于在深梁中承载力提高了，8.l0.h。3.即2倍。2、66倍。3，在,2010版，规范中.斜截面受剪 包括简支深梁 的承载力公式、6。3。3,1.中 混凝土承担的部分是0 7βhftbh0。0 7 0、795ftbh，0 55ftbh0 而在浅梁斜截面受剪承载力公式中,由混凝土承担的部分是0、7ftbh0 二者相比,相当于将深梁的承载力提高了1。82倍.4。在本标准中,筒仓中的深梁与现行国家标准。混凝土结构设计规范。GB 50010中的深梁或墙梁不同 筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外.还有平面外的荷载作用,深梁四周的边界都有构件约束、在构造上，深梁的支座都是与柱嵌固在一起的、柱深入梁的全高范围内 深梁的支座不但不会发生外压现象.而且按照Dring等人所做的。钢筋混凝土墙梁的承载能力。的实验，1956年10月 柱伸入深梁的高度区后.改变了荷载的传递路线.与完全简支的深梁相比 大大提高了承载力 在现行国家标准。混凝土结构设计规范.GB、50010的条文说明中.对于剪切破坏的解释,是，由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 破坏形态复杂。对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足、至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系。由此可见。对深梁受剪承载能力的规定。改变了三次，由1.7倍改为2倍.2,66倍 又再改为1,85倍.其修改的理由也没有充足的说服力，若按该规范的规定、设计筒仓深梁，岂不是无论按哪一个版本.都不符合同一本规范另一版本的规定。5、多年来的工程实践证明、在筒仓深梁设计时.按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的.6.K、2。4，1，K.2,4，3的连续深梁的计算图表，是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的、但并不是浅梁的计算结果、当设计矩形浅仓及深仓时.利用这些表格可非常有效地提高设计效率.在K 2,4,3的表格中，给出了连续深梁跨中及支座的内应力图、并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置。设计、者可利用该值、釆用集中配筋的方式配置钢筋。深梁的应力分析是很复杂的问题 与其深梁的高跨比，支承条件,外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关.深梁按弹性理论分析时。可求得梁内各单元体的σy、σx,τxy及其主应力.并以此配置钢筋、当单元体的划分非常细密时。钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋 为此深梁的配筋，就出现了分散配筋及集中配筋的方法.对于矩形浅仓或深仓的仓壁,在其平面内可视为深梁计算 在平面外、则应按各种不同支承条件下的薄板 计算各点的内应力、并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋，因此,筒仓仓壁作为深梁设计时、与现行国家标准。混凝土结构设计规范。GB,50010中深梁的受力 变形有差异、筒仓中的深梁，不可能是理想的简支梁，经常是嵌固在周边的构件上的、因此,其内力的分布就与理想的简支梁完全不同.为此 规定按近似简支梁的设计时 可釆用ε，1、2 且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的，本节中各种荷载作用及支承条件下、平面深梁的内应力是深梁中面的内应力，其计算表是按深梁的单位厚度编制的。也就是说，是按深梁厚度为1、0编制的 采用深梁计算表时，应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚、并以此配置钢筋。这些表格虽然在其他中文资料中可以查得，但抝误及差错亦不少见,其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版。钢筋混凝土结构.1959 中的表格.参阅原文最为准确。