K,2,非对称布置的矩形筒仓的内力计算K,2，1 K、2、5，本次修订应各方要求、增加了非对称漏斗卸料口的计算公式，由于顶部通常不设边梁的漏斗仓。在漏斗四块斜板的交角处。钢筋的锚固长度往往不能满足要求。因此漏斗的整体性将受到严重影响.对于不通过漏斗边梁.而是将漏斗斜板上的吊挂力。依靠漏斗斜板的交边棱。直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓，其交边棱的吊挂筋、骨架筋、不能完全依靠构造配置.应该通过计算确定 对于普通浅梁的受剪承载力、是以验算斜截面拉应力为特征的计算。当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时.就接近深梁剪应力的分布特征了.这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋 对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了,在我国前后三版的，混凝土结构设计规范，GB.50010中、都有相关的规定,1，在，89版，规范中。深梁的受剪承载力公式,7 6 6 由混凝土承担的部分为0,12fcbh 而浅梁的,4,2.3、2。公式中.由混凝土承担的部分为0 07fcbh。两者相比。相当于在深梁中的允许剪应力提高了1。7倍，2。在,2002版。规范中、深梁斜截面受剪承载力公式 10，7、5、1 中，由混凝土承当的部分是0、7ftbh0，8,l0、h,3,而浅梁斜截面受剪承载力公式,7,5，4、2 中，由混凝土承担的部分是0,7f1bh0.二者相比。相当于在深梁中承载力提高了,8、l0.h.3.即2倍,2。66倍.3、在,2010版，规范中。斜截面受剪，包括简支深梁。的承载力公式.6。3。3,1，中，混凝土承担的部分是0.7βhftbh0，0 7。0，795ftbh 0。55ftbh0 而在浅梁斜截面受剪承载力公式中，由混凝土承担的部分是0，7ftbh0 二者相比 相当于将深梁的承载力提高了1.82倍，4、在本标准中.筒仓中的深梁与现行国家标准,混凝土结构设计规范。GB，50010中的深梁或墙梁不同。筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外，还有平面外的荷载作用、深梁四周的边界都有构件约束，在构造上、深梁的支座都是与柱嵌固在一起的.柱深入梁的全高范围内 深梁的支座不但不会发生外压现象.而且按照Dring等人所做的 钢筋混凝土墙梁的承载能力 的实验.1956年10月.柱伸入深梁的高度区后，改变了荷载的传递路线.与完全简支的深梁相比。大大提高了承载力、在现行国家标准、混凝土结构设计规范 GB。50010的条文说明中,对于剪切破坏的解释、是 由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多，破坏形态复杂,对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足。至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系。由此可见，对深梁受剪承载能力的规定.改变了三次,由1，7倍改为2倍 2,66倍,又再改为1、85倍。其修改的理由也没有充足的说服力 若按该规范的规定、设计筒仓深梁 岂不是无论按哪一个版本。都不符合同一本规范另一版本的规定.5.多年来的工程实践证明。在筒仓深梁设计时。按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的 6 K 2，4。1，K、2,4、3的连续深梁的计算图表、是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的。但并不是浅梁的计算结果.当设计矩形浅仓及深仓时，利用这些表格可非常有效地提高设计效率,在K、2,4，3的表格中。给出了连续深梁跨中及支座的内应力图，并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置.设计.者可利用该值 釆用集中配筋的方式配置钢筋，深梁的应力分析是很复杂的问题.与其深梁的高跨比.支承条件，外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关，深梁按弹性理论分析时 可求得梁内各单元体的σy、σx.τxy及其主应力.并以此配置钢筋，当单元体的划分非常细密时，钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋.为此深梁的配筋，就出现了分散配筋及集中配筋的方法。对于矩形浅仓或深仓的仓壁，在其平面内可视为深梁计算、在平面外,则应按各种不同支承条件下的薄板,计算各点的内应力。并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋，因此。筒仓仓壁作为深梁设计时。与现行国家标准 混凝土结构设计规范,GB、50010中深梁的受力 变形有差异,筒仓中的深梁 不可能是理想的简支梁 经常是嵌固在周边的构件上的，因此,其内力的分布就与理想的简支梁完全不同、为此、规定按近似简支梁的设计时,可釆用ε，1。2 且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的 本节中各种荷载作用及支承条件下,平面深梁的内应力是深梁中面的内应力、其计算表是按深梁的单位厚度编制的。也就是说,是按深梁厚度为1,0编制的、采用深梁计算表时。应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚、并以此配置钢筋.这些表格虽然在其他中文资料中可以查得，但抝误及差错亦不少见、其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版.钢筋混凝土结构。1959。中的表格。参阅原文最为准确,