K.2,非对称布置的矩形筒仓的内力计算K，2、1,K、2 5。本次修订应各方要求.增加了非对称漏斗卸料口的计算公式，由于顶部通常不设边梁的漏斗仓。在漏斗四块斜板的交角处.钢筋的锚固长度往往不能满足要求，因此漏斗的整体性将受到严重影响、对于不通过漏斗边梁，而是将漏斗斜板上的吊挂力 依靠漏斗斜板的交边棱、直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓、其交边棱的吊挂筋,骨架筋.不能完全依靠构造配置，应该通过计算确定。对于普通浅梁的受剪承载力.是以验算斜截面拉应力为特征的计算 当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时 就接近深梁剪应力的分布特征了.这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋,对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了、在我国前后三版的。混凝土结构设计规范，GB,50010中、都有相关的规定 1。在.89版、规范中，深梁的受剪承载力公式,7,6 6，由混凝土承担的部分为0、12fcbh.而浅梁的。4,2，3 2 公式中,由混凝土承担的部分为0,07fcbh 两者相比。相当于在深梁中的允许剪应力提高了1,7倍、2.在。2002版.规范中，深梁斜截面受剪承载力公式、10.7.5。1 中,由混凝土承当的部分是0，7ftbh0.8、l0。h。3、而浅梁斜截面受剪承载力公式，7.5.4。2。中.由混凝土承担的部分是0.7f1bh0。二者相比 相当于在深梁中承载力提高了，8、l0。h.3,即2倍，2 66倍.3,在、2010版。规范中,斜截面受剪,包括简支深梁。的承载力公式.6，3,3、1，中 混凝土承担的部分是0.7βhftbh0、0、7.0。795ftbh、0。55ftbh0、而在浅梁斜截面受剪承载力公式中 由混凝土承担的部分是0.7ftbh0 二者相比.相当于将深梁的承载力提高了1，82倍，4，在本标准中 筒仓中的深梁与现行国家标准，混凝土结构设计规范、GB 50010中的深梁或墙梁不同.筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外，还有平面外的荷载作用 深梁四周的边界都有构件约束.在构造上.深梁的支座都是与柱嵌固在一起的,柱深入梁的全高范围内、深梁的支座不但不会发生外压现象。而且按照Dring等人所做的。钢筋混凝土墙梁的承载能力 的实验 1956年10月,柱伸入深梁的高度区后、改变了荷载的传递路线。与完全简支的深梁相比。大大提高了承载力，在现行国家标准.混凝土结构设计规范 GB.50010的条文说明中。对于剪切破坏的解释，是,由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多。破坏形态复杂、对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足，至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系、由此可见.对深梁受剪承载能力的规定.改变了三次.由1 7倍改为2倍、2 66倍，又再改为1 85倍、其修改的理由也没有充足的说服力.若按该规范的规定.设计筒仓深梁,岂不是无论按哪一个版本,都不符合同一本规范另一版本的规定.5.多年来的工程实践证明，在筒仓深梁设计时 按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的、6,K，2。4，1。K,2、4 3的连续深梁的计算图表、是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的.但并不是浅梁的计算结果.当设计矩形浅仓及深仓时.利用这些表格可非常有效地提高设计效率。在K,2。4 3的表格中，给出了连续深梁跨中及支座的内应力图,并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置.设计，者可利用该值。釆用集中配筋的方式配置钢筋 深梁的应力分析是很复杂的问题、与其深梁的高跨比 支承条件，外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关、深梁按弹性理论分析时 可求得梁内各单元体的σy.σx τxy及其主应力,并以此配置钢筋.当单元体的划分非常细密时 钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋,为此深梁的配筋，就出现了分散配筋及集中配筋的方法、对于矩形浅仓或深仓的仓壁 在其平面内可视为深梁计算，在平面外,则应按各种不同支承条件下的薄板，计算各点的内应力.并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋。因此 筒仓仓壁作为深梁设计时。与现行国家标准、混凝土结构设计规范，GB。50010中深梁的受力。变形有差异，筒仓中的深梁 不可能是理想的简支梁。经常是嵌固在周边的构件上的,因此，其内力的分布就与理想的简支梁完全不同 为此.规定按近似简支梁的设计时.可釆用ε,1、2，且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的,本节中各种荷载作用及支承条件下.平面深梁的内应力是深梁中面的内应力,其计算表是按深梁的单位厚度编制的。也就是说,是按深梁厚度为1.0编制的 采用深梁计算表时、应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚，并以此配置钢筋、这些表格虽然在其他中文资料中可以查得，但抝误及差错亦不少见。其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版，钢筋混凝土结构，1959、中的表格 参阅原文最为准确。