K 2 非对称布置的矩形筒仓的内力计算K.2,1,K,2、5，本次修订应各方要求.增加了非对称漏斗卸料口的计算公式。由于顶部通常不设边梁的漏斗仓，在漏斗四块斜板的交角处.钢筋的锚固长度往往不能满足要求。因此漏斗的整体性将受到严重影响 对于不通过漏斗边梁 而是将漏斗斜板上的吊挂力,依靠漏斗斜板的交边棱，直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓。其交边棱的吊挂筋 骨架筋,不能完全依靠构造配置。应该通过计算确定。对于普通浅梁的受剪承载力.是以验算斜截面拉应力为特征的计算,当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时,就接近深梁剪应力的分布特征了，这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋。对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了.在我国前后三版的.混凝土结构设计规范，GB，50010中,都有相关的规定.1、在。89版、规范中。深梁的受剪承载力公式,7,6 6.由混凝土承担的部分为0、12fcbh 而浅梁的、4，2.3.2，公式中.由混凝土承担的部分为0、07fcbh。两者相比,相当于在深梁中的允许剪应力提高了1.7倍，2,在、2002版，规范中.深梁斜截面受剪承载力公式,10、7、5。1、中,由混凝土承当的部分是0、7ftbh0，8,l0，h、3,而浅梁斜截面受剪承载力公式 7。5。4 2.中，由混凝土承担的部分是0，7f1bh0、二者相比.相当于在深梁中承载力提高了，8 l0 h 3、即2倍。2，66倍.3,在.2010版.规范中，斜截面受剪、包括简支深梁,的承载力公式，6。3。3 1、中,混凝土承担的部分是0,7βhftbh0.0。7.0，795ftbh 0 55ftbh0 而在浅梁斜截面受剪承载力公式中、由混凝土承担的部分是0 7ftbh0、二者相比，相当于将深梁的承载力提高了1、82倍 4.在本标准中 筒仓中的深梁与现行国家标准、混凝土结构设计规范。GB 50010中的深梁或墙梁不同、筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外，还有平面外的荷载作用、深梁四周的边界都有构件约束 在构造上、深梁的支座都是与柱嵌固在一起的。柱深入梁的全高范围内、深梁的支座不但不会发生外压现象。而且按照Dring等人所做的,钢筋混凝土墙梁的承载能力 的实验.1956年10月。柱伸入深梁的高度区后，改变了荷载的传递路线.与完全简支的深梁相比、大大提高了承载力，在现行国家标准 混凝土结构设计规范、GB。50010的条文说明中.对于剪切破坏的解释 是。由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多.破坏形态复杂 对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足,至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系 由此可见,对深梁受剪承载能力的规定.改变了三次、由1.7倍改为2倍.2.66倍,又再改为1,85倍 其修改的理由也没有充足的说服力.若按该规范的规定。设计筒仓深梁.岂不是无论按哪一个版本，都不符合同一本规范另一版本的规定，5.多年来的工程实践证明、在筒仓深梁设计时、按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的 6,K、2。4、1 K.2.4。3的连续深梁的计算图表，是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的、但并不是浅梁的计算结果 当设计矩形浅仓及深仓时，利用这些表格可非常有效地提高设计效率、在K 2 4、3的表格中,给出了连续深梁跨中及支座的内应力图,并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置，设计.者可利用该值，釆用集中配筋的方式配置钢筋,深梁的应力分析是很复杂的问题。与其深梁的高跨比，支承条件.外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关,深梁按弹性理论分析时,可求得梁内各单元体的σy，σx。τxy及其主应力 并以此配置钢筋 当单元体的划分非常细密时。钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋.为此深梁的配筋.就出现了分散配筋及集中配筋的方法、对于矩形浅仓或深仓的仓壁，在其平面内可视为深梁计算、在平面外。则应按各种不同支承条件下的薄板、计算各点的内应力。并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋 因此，筒仓仓壁作为深梁设计时,与现行国家标准。混凝土结构设计规范,GB，50010中深梁的受力、变形有差异。筒仓中的深梁、不可能是理想的简支梁、经常是嵌固在周边的构件上的，因此.其内力的分布就与理想的简支梁完全不同。为此。规定按近似简支梁的设计时.可釆用ε,1，2 且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的。本节中各种荷载作用及支承条件下、平面深梁的内应力是深梁中面的内应力，其计算表是按深梁的单位厚度编制的。也就是说 是按深梁厚度为1.0编制的、采用深梁计算表时、应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚 并以此配置钢筋。这些表格虽然在其他中文资料中可以查得。但抝误及差错亦不少见，其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版 钢筋混凝土结构、1959，中的表格。参阅原文最为准确、