K。2 非对称布置的矩形筒仓的内力计算K.2,1,K.2、5。本次修订应各方要求,增加了非对称漏斗卸料口的计算公式 由于顶部通常不设边梁的漏斗仓、在漏斗四块斜板的交角处，钢筋的锚固长度往往不能满足要求。因此漏斗的整体性将受到严重影响 对于不通过漏斗边梁，而是将漏斗斜板上的吊挂力,依靠漏斗斜板的交边棱,直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓,其交边棱的吊挂筋，骨架筋、不能完全依靠构造配置。应该通过计算确定，对于普通浅梁的受剪承载力 是以验算斜截面拉应力为特征的计算、当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时、就接近深梁剪应力的分布特征了.这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋.对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了 在我国前后三版的.混凝土结构设计规范，GB 50010中。都有相关的规定，1。在、89版，规范中。深梁的受剪承载力公式，7,6，6.由混凝土承担的部分为0 12fcbh、而浅梁的。4、2，3,2，公式中 由混凝土承担的部分为0。07fcbh。两者相比.相当于在深梁中的允许剪应力提高了1,7倍。2。在 2002版 规范中、深梁斜截面受剪承载力公式，10.7 5 1、中、由混凝土承当的部分是0 7ftbh0.8 l0 h。3 而浅梁斜截面受剪承载力公式 7.5,4,2。中，由混凝土承担的部分是0、7f1bh0、二者相比,相当于在深梁中承载力提高了，8.l0。h 3。即2倍,2，66倍,3。在,2010版 规范中.斜截面受剪，包括简支深梁,的承载力公式.6，3.3。1 中，混凝土承担的部分是0,7βhftbh0，0,7。0,795ftbh，0.55ftbh0.而在浅梁斜截面受剪承载力公式中 由混凝土承担的部分是0,7ftbh0 二者相比,相当于将深梁的承载力提高了1。82倍、4 在本标准中,筒仓中的深梁与现行国家标准、混凝土结构设计规范 GB，50010中的深梁或墙梁不同.筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外，还有平面外的荷载作用.深梁四周的边界都有构件约束、在构造上 深梁的支座都是与柱嵌固在一起的，柱深入梁的全高范围内，深梁的支座不但不会发生外压现象.而且按照Dring等人所做的.钢筋混凝土墙梁的承载能力，的实验、1956年10月.柱伸入深梁的高度区后,改变了荷载的传递路线、与完全简支的深梁相比。大大提高了承载力 在现行国家标准,混凝土结构设计规范，GB,50010的条文说明中 对于剪切破坏的解释 是，由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 破坏形态复杂,对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足,至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系,由此可见、对深梁受剪承载能力的规定，改变了三次.由1。7倍改为2倍.2、66倍.又再改为1 85倍，其修改的理由也没有充足的说服力 若按该规范的规定.设计筒仓深梁、岂不是无论按哪一个版本,都不符合同一本规范另一版本的规定 5.多年来的工程实践证明 在筒仓深梁设计时,按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的,6。K.2 4。1 K 2、4.3的连续深梁的计算图表、是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的,但并不是浅梁的计算结果，当设计矩形浅仓及深仓时。利用这些表格可非常有效地提高设计效率.在K，2.4 3的表格中.给出了连续深梁跨中及支座的内应力图,并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置 设计，者可利用该值 釆用集中配筋的方式配置钢筋 深梁的应力分析是很复杂的问题 与其深梁的高跨比,支承条件，外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关，深梁按弹性理论分析时，可求得梁内各单元体的σy。σx，τxy及其主应力,并以此配置钢筋。当单元体的划分非常细密时,钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋，为此深梁的配筋、就出现了分散配筋及集中配筋的方法、对于矩形浅仓或深仓的仓壁.在其平面内可视为深梁计算。在平面外.则应按各种不同支承条件下的薄板，计算各点的内应力.并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋，因此,筒仓仓壁作为深梁设计时,与现行国家标准.混凝土结构设计规范，GB。50010中深梁的受力，变形有差异,筒仓中的深梁,不可能是理想的简支梁。经常是嵌固在周边的构件上的。因此.其内力的分布就与理想的简支梁完全不同 为此.规定按近似简支梁的设计时。可釆用ε。1、2、且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的、本节中各种荷载作用及支承条件下.平面深梁的内应力是深梁中面的内应力.其计算表是按深梁的单位厚度编制的.也就是说,是按深梁厚度为1.0编制的 采用深梁计算表时，应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚、并以此配置钢筋、这些表格虽然在其他中文资料中可以查得.但抝误及差错亦不少见,其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版.钢筋混凝土结构 1959.中的表格。参阅原文最为准确,