K、2 非对称布置的矩形筒仓的内力计算K.2 1.K。2。5.本次修订应各方要求 增加了非对称漏斗卸料口的计算公式.由于顶部通常不设边梁的漏斗仓 在漏斗四块斜板的交角处，钢筋的锚固长度往往不能满足要求 因此漏斗的整体性将受到严重影响，对于不通过漏斗边梁 而是将漏斗斜板上的吊挂力,依靠漏斗斜板的交边棱，直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓，其交边棱的吊挂筋.骨架筋。不能完全依靠构造配置.应该通过计算确定.对于普通浅梁的受剪承载力。是以验算斜截面拉应力为特征的计算 当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时.就接近深梁剪应力的分布特征了、这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋.对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了.在我国前后三版的、混凝土结构设计规范 GB.50010中.都有相关的规定,1,在、89版，规范中.深梁的受剪承载力公式 7。6、6 由混凝土承担的部分为0。12fcbh.而浅梁的、4,2 3。2,公式中。由混凝土承担的部分为0,07fcbh.两者相比 相当于在深梁中的允许剪应力提高了1 7倍,2.在,2002版、规范中.深梁斜截面受剪承载力公式，10、7、5、1 中 由混凝土承当的部分是0 7ftbh0，8。l0 h、3.而浅梁斜截面受剪承载力公式.7，5。4 2，中，由混凝土承担的部分是0,7f1bh0，二者相比、相当于在深梁中承载力提高了.8.l0，h。3、即2倍，2、66倍.3,在.2010版.规范中、斜截面受剪 包括简支深梁.的承载力公式，6 3。3。1.中、混凝土承担的部分是0、7βhftbh0、0，7，0.795ftbh.0。55ftbh0.而在浅梁斜截面受剪承载力公式中,由混凝土承担的部分是0.7ftbh0,二者相比,相当于将深梁的承载力提高了1。82倍 4、在本标准中。筒仓中的深梁与现行国家标准。混凝土结构设计规范，GB,50010中的深梁或墙梁不同.筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外。还有平面外的荷载作用、深梁四周的边界都有构件约束。在构造上。深梁的支座都是与柱嵌固在一起的。柱深入梁的全高范围内 深梁的支座不但不会发生外压现象、而且按照Dring等人所做的、钢筋混凝土墙梁的承载能力 的实验 1956年10月。柱伸入深梁的高度区后,改变了荷载的传递路线，与完全简支的深梁相比.大大提高了承载力,在现行国家标准 混凝土结构设计规范,GB,50010的条文说明中.对于剪切破坏的解释。是。由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多,破坏形态复杂.对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足，至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系，由此可见，对深梁受剪承载能力的规定，改变了三次 由1、7倍改为2倍,2、66倍、又再改为1。85倍,其修改的理由也没有充足的说服力.若按该规范的规定 设计筒仓深梁.岂不是无论按哪一个版本,都不符合同一本规范另一版本的规定。5.多年来的工程实践证明、在筒仓深梁设计时，按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的、6,K。2,4、1.K、2 4,3的连续深梁的计算图表。是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的、但并不是浅梁的计算结果 当设计矩形浅仓及深仓时，利用这些表格可非常有效地提高设计效率,在K。2、4 3的表格中、给出了连续深梁跨中及支座的内应力图.并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置、设计,者可利用该值、釆用集中配筋的方式配置钢筋。深梁的应力分析是很复杂的问题.与其深梁的高跨比 支承条件，外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关,深梁按弹性理论分析时。可求得梁内各单元体的σy，σx,τxy及其主应力、并以此配置钢筋 当单元体的划分非常细密时，钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋、为此深梁的配筋。就出现了分散配筋及集中配筋的方法.对于矩形浅仓或深仓的仓壁。在其平面内可视为深梁计算，在平面外、则应按各种不同支承条件下的薄板 计算各点的内应力。并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋、因此,筒仓仓壁作为深梁设计时，与现行国家标准,混凝土结构设计规范。GB、50010中深梁的受力，变形有差异、筒仓中的深梁、不可能是理想的简支梁,经常是嵌固在周边的构件上的.因此,其内力的分布就与理想的简支梁完全不同,为此，规定按近似简支梁的设计时,可釆用ε、1、2,且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的。本节中各种荷载作用及支承条件下.平面深梁的内应力是深梁中面的内应力.其计算表是按深梁的单位厚度编制的.也就是说,是按深梁厚度为1，0编制的、采用深梁计算表时.应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚.并以此配置钢筋、这些表格虽然在其他中文资料中可以查得.但抝误及差错亦不少见，其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版.钢筋混凝土结构,1959、中的表格.参阅原文最为准确。