K。2.非对称布置的矩形筒仓的内力计算K、2.1，K.2.5,本次修订应各方要求。增加了非对称漏斗卸料口的计算公式、由于顶部通常不设边梁的漏斗仓，在漏斗四块斜板的交角处,钢筋的锚固长度往往不能满足要求、因此漏斗的整体性将受到严重影响、对于不通过漏斗边梁.而是将漏斗斜板上的吊挂力,依靠漏斗斜板的交边棱.直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓.其交边棱的吊挂筋、骨架筋 不能完全依靠构造配置。应该通过计算确定 对于普通浅梁的受剪承载力 是以验算斜截面拉应力为特征的计算、当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时。就接近深梁剪应力的分布特征了.这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋、对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了 在我国前后三版的,混凝土结构设计规范、GB 50010中。都有相关的规定、1。在.89版.规范中、深梁的受剪承载力公式，7,6.6。由混凝土承担的部分为0，12fcbh 而浅梁的。4、2,3。2，公式中 由混凝土承担的部分为0 07fcbh 两者相比。相当于在深梁中的允许剪应力提高了1，7倍。2。在，2002版、规范中 深梁斜截面受剪承载力公式，10、7 5.1 中，由混凝土承当的部分是0、7ftbh0。8。l0，h,3,而浅梁斜截面受剪承载力公式，7,5.4,2.中 由混凝土承担的部分是0 7f1bh0.二者相比,相当于在深梁中承载力提高了。8，l0。h,3。即2倍 2、66倍 3，在 2010版。规范中 斜截面受剪、包括简支深梁,的承载力公式。6、3.3，1.中，混凝土承担的部分是0，7βhftbh0、0、7。0 795ftbh.0 55ftbh0、而在浅梁斜截面受剪承载力公式中。由混凝土承担的部分是0.7ftbh0，二者相比，相当于将深梁的承载力提高了1,82倍 4。在本标准中，筒仓中的深梁与现行国家标准.混凝土结构设计规范.GB、50010中的深梁或墙梁不同.筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外,还有平面外的荷载作用。深梁四周的边界都有构件约束、在构造上.深梁的支座都是与柱嵌固在一起的、柱深入梁的全高范围内,深梁的支座不但不会发生外压现象、而且按照Dring等人所做的 钢筋混凝土墙梁的承载能力。的实验，1956年10月 柱伸入深梁的高度区后，改变了荷载的传递路线，与完全简支的深梁相比。大大提高了承载力.在现行国家标准，混凝土结构设计规范.GB,50010的条文说明中,对于剪切破坏的解释、是 由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 破坏形态复杂.对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足 至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系，由此可见 对深梁受剪承载能力的规定 改变了三次、由1、7倍改为2倍 2。66倍,又再改为1、85倍,其修改的理由也没有充足的说服力。若按该规范的规定。设计筒仓深梁 岂不是无论按哪一个版本。都不符合同一本规范另一版本的规定，5、多年来的工程实践证明、在筒仓深梁设计时 按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的.6 K.2,4,1、K，2 4、3的连续深梁的计算图表，是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的，但并不是浅梁的计算结果,当设计矩形浅仓及深仓时.利用这些表格可非常有效地提高设计效率。在K、2 4,3的表格中 给出了连续深梁跨中及支座的内应力图。并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置 设计,者可利用该值，釆用集中配筋的方式配置钢筋。深梁的应力分析是很复杂的问题 与其深梁的高跨比.支承条件。外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关,深梁按弹性理论分析时，可求得梁内各单元体的σy，σx，τxy及其主应力.并以此配置钢筋，当单元体的划分非常细密时 钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋 为此深梁的配筋，就出现了分散配筋及集中配筋的方法.对于矩形浅仓或深仓的仓壁。在其平面内可视为深梁计算，在平面外 则应按各种不同支承条件下的薄板,计算各点的内应力，并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋 因此,筒仓仓壁作为深梁设计时、与现行国家标准.混凝土结构设计规范、GB，50010中深梁的受力,变形有差异，筒仓中的深梁,不可能是理想的简支梁,经常是嵌固在周边的构件上的.因此.其内力的分布就与理想的简支梁完全不同 为此、规定按近似简支梁的设计时。可釆用ε、1、2，且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的、本节中各种荷载作用及支承条件下、平面深梁的内应力是深梁中面的内应力 其计算表是按深梁的单位厚度编制的，也就是说。是按深梁厚度为1 0编制的,采用深梁计算表时。应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚.并以此配置钢筋、这些表格虽然在其他中文资料中可以查得,但抝误及差错亦不少见、其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版.钢筋混凝土结构,1959,中的表格，参阅原文最为准确。