K，2。非对称布置的矩形筒仓的内力计算K、2，1.K、2，5 本次修订应各方要求。增加了非对称漏斗卸料口的计算公式 由于顶部通常不设边梁的漏斗仓、在漏斗四块斜板的交角处。钢筋的锚固长度往往不能满足要求、因此漏斗的整体性将受到严重影响,对于不通过漏斗边梁。而是将漏斗斜板上的吊挂力，依靠漏斗斜板的交边棱。直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓、其交边棱的吊挂筋。骨架筋,不能完全依靠构造配置。应该通过计算确定.对于普通浅梁的受剪承载力.是以验算斜截面拉应力为特征的计算。当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时、就接近深梁剪应力的分布特征了.这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋。对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了.在我国前后三版的,混凝土结构设计规范 GB.50010中.都有相关的规定，1 在,89版 规范中,深梁的受剪承载力公式,7,6.6,由混凝土承担的部分为0，12fcbh.而浅梁的。4，2，3、2.公式中，由混凝土承担的部分为0、07fcbh。两者相比,相当于在深梁中的允许剪应力提高了1 7倍,2,在 2002版.规范中.深梁斜截面受剪承载力公式.10,7，5 1、中，由混凝土承当的部分是0，7ftbh0。8 l0 h,3。而浅梁斜截面受剪承载力公式。7,5.4.2 中、由混凝土承担的部分是0 7f1bh0。二者相比、相当于在深梁中承载力提高了，8、l0.h,3，即2倍、2，66倍、3。在、2010版,规范中。斜截面受剪.包括简支深梁.的承载力公式,6。3。3、1。中、混凝土承担的部分是0。7βhftbh0.0 7.0,795ftbh，0。55ftbh0，而在浅梁斜截面受剪承载力公式中。由混凝土承担的部分是0,7ftbh0，二者相比,相当于将深梁的承载力提高了1。82倍 4,在本标准中。筒仓中的深梁与现行国家标准、混凝土结构设计规范、GB。50010中的深梁或墙梁不同.筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外 还有平面外的荷载作用，深梁四周的边界都有构件约束、在构造上,深梁的支座都是与柱嵌固在一起的 柱深入梁的全高范围内 深梁的支座不但不会发生外压现象、而且按照Dring等人所做的，钢筋混凝土墙梁的承载能力，的实验，1956年10月、柱伸入深梁的高度区后 改变了荷载的传递路线.与完全简支的深梁相比，大大提高了承载力，在现行国家标准 混凝土结构设计规范 GB,50010的条文说明中 对于剪切破坏的解释,是，由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 破坏形态复杂，对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足,至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系，由此可见,对深梁受剪承载能力的规定,改变了三次.由1，7倍改为2倍 2.66倍，又再改为1.85倍.其修改的理由也没有充足的说服力 若按该规范的规定 设计筒仓深梁、岂不是无论按哪一个版本、都不符合同一本规范另一版本的规定.5,多年来的工程实践证明、在筒仓深梁设计时 按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的 6 K，2，4，1、K.2。4。3的连续深梁的计算图表.是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的、但并不是浅梁的计算结果,当设计矩形浅仓及深仓时。利用这些表格可非常有效地提高设计效率 在K,2.4、3的表格中 给出了连续深梁跨中及支座的内应力图 并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置,设计 者可利用该值.釆用集中配筋的方式配置钢筋 深梁的应力分析是很复杂的问题。与其深梁的高跨比，支承条件 外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关.深梁按弹性理论分析时.可求得梁内各单元体的σy,σx。τxy及其主应力.并以此配置钢筋 当单元体的划分非常细密时，钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋.为此深梁的配筋 就出现了分散配筋及集中配筋的方法.对于矩形浅仓或深仓的仓壁、在其平面内可视为深梁计算 在平面外.则应按各种不同支承条件下的薄板。计算各点的内应力,并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋。因此.筒仓仓壁作为深梁设计时 与现行国家标准、混凝土结构设计规范，GB，50010中深梁的受力 变形有差异 筒仓中的深梁。不可能是理想的简支梁 经常是嵌固在周边的构件上的、因此,其内力的分布就与理想的简支梁完全不同.为此 规定按近似简支梁的设计时，可釆用ε,1,2 且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的，本节中各种荷载作用及支承条件下。平面深梁的内应力是深梁中面的内应力,其计算表是按深梁的单位厚度编制的。也就是说,是按深梁厚度为1,0编制的 采用深梁计算表时、应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚、并以此配置钢筋,这些表格虽然在其他中文资料中可以查得，但抝误及差错亦不少见、其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版 钢筋混凝土结构。1959、中的表格 参阅原文最为准确、