K 2，非对称布置的矩形筒仓的内力计算K、2,1,K。2 5,本次修订应各方要求.增加了非对称漏斗卸料口的计算公式,由于顶部通常不设边梁的漏斗仓.在漏斗四块斜板的交角处、钢筋的锚固长度往往不能满足要求，因此漏斗的整体性将受到严重影响,对于不通过漏斗边梁 而是将漏斗斜板上的吊挂力。依靠漏斗斜板的交边棱,直接吊挂或支承在柱顶上的漏斗仓、其交边棱的吊挂筋,骨架筋.不能完全依靠构造配置,应该通过计算确定，对于普通浅梁的受剪承载力，是以验算斜截面拉应力为特征的计算,当斜拉应力的向量越来越趋向于水平时。就接近深梁剪应力的分布特征了,这时按浅梁配筋方式配置的竖向箍筋.对约束深梁的竖向裂缝就不起作用了,在我国前后三版的 混凝土结构设计规范 GB，50010中。都有相关的规定,1 在,89版.规范中。深梁的受剪承载力公式。7，6、6.由混凝土承担的部分为0，12fcbh.而浅梁的，4,2,3,2。公式中、由混凝土承担的部分为0.07fcbh、两者相比 相当于在深梁中的允许剪应力提高了1 7倍。2。在，2002版,规范中.深梁斜截面受剪承载力公式 10,7.5、1。中、由混凝土承当的部分是0.7ftbh0。8、l0，h 3。而浅梁斜截面受剪承载力公式 7、5，4。2,中、由混凝土承担的部分是0 7f1bh0 二者相比,相当于在深梁中承载力提高了,8,l0，h，3。即2倍。2，66倍，3、在、2010版、规范中.斜截面受剪、包括简支深梁，的承载力公式，6,3、3。1 中、混凝土承担的部分是0、7βhftbh0，0、7。0.795ftbh.0 55ftbh0.而在浅梁斜截面受剪承载力公式中.由混凝土承担的部分是0。7ftbh0，二者相比.相当于将深梁的承载力提高了1,82倍.4、在本标准中 筒仓中的深梁与现行国家标准,混凝土结构设计规范。GB 50010中的深梁或墙梁不同，筒仓中的深梁除承受其平面内的荷载外,还有平面外的荷载作用、深梁四周的边界都有构件约束 在构造上.深梁的支座都是与柱嵌固在一起的。柱深入梁的全高范围内.深梁的支座不但不会发生外压现象。而且按照Dring等人所做的，钢筋混凝土墙梁的承载能力,的实验。1956年10月。柱伸入深梁的高度区后.改变了荷载的传递路线 与完全简支的深梁相比,大大提高了承载力。在现行国家标准、混凝土结构设计规范。GB,50010的条文说明中 对于剪切破坏的解释、是。由于混凝土受弯构件受剪破坏的影响因素众多 破坏形态复杂 对混凝土构件受剪破坏机理的认识尚不足.至今未能像正截面承载力计算一样建立一套较完整的理论体系。由此可见,对深梁受剪承载能力的规定，改变了三次,由1.7倍改为2倍，2 66倍.又再改为1。85倍，其修改的理由也没有充足的说服力.若按该规范的规定,设计筒仓深梁.岂不是无论按哪一个版本,都不符合同一本规范另一版本的规定,5 多年来的工程实践证明，在筒仓深梁设计时.按本标准多年来使用的受剪公式是可靠的，6，K,2 4.1 K。2,4、3的连续深梁的计算图表,是按弹性理论将深梁以普通浅梁的计算形式表述的，但并不是浅梁的计算结果。当设计矩形浅仓及深仓时。利用这些表格可非常有效地提高设计效率。在K、2。4，3的表格中,给出了连续深梁跨中及支座的内应力图,并给出了内应力图面积的合力F的值及其位置,设计、者可利用该值.釆用集中配筋的方式配置钢筋。深梁的应力分析是很复杂的问题.与其深梁的高跨比。支承条件.外力作用的特性和作用的位置及结构材料的特性有关，深梁按弹性理论分析时。可求得梁内各单元体的σy。σx。τxy及其主应力,并以此配置钢筋,当单元体的划分非常细密时。钢筋必须分区段而不是按每个单元体配筋、为此深梁的配筋，就出现了分散配筋及集中配筋的方法.对于矩形浅仓或深仓的仓壁.在其平面内可视为深梁计算。在平面外，则应按各种不同支承条件下的薄板.计算各点的内应力 并按此配置平面外仓壁的内外层钢筋，因此、筒仓仓壁作为深梁设计时 与现行国家标准。混凝土结构设计规范,GB。50010中深梁的受力，变形有差异。筒仓中的深梁。不可能是理想的简支梁.经常是嵌固在周边的构件上的 因此、其内力的分布就与理想的简支梁完全不同。为此、规定按近似简支梁的设计时 可釆用ε,1，2、且梁的跨间尺寸是从支座的内侧算起的,本节中各种荷载作用及支承条件下，平面深梁的内应力是深梁中面的内应力 其计算表是按深梁的单位厚度编制的 也就是说，是按深梁厚度为1 0编制的。采用深梁计算表时 应将表中内应力的数值乘以具体工程深梁的板厚，并以此配置钢筋、这些表格虽然在其他中文资料中可以查得。但抝误及差错亦不少见、其原始资料应该是来自乌利斯基编制的俄文版,钢筋混凝土结构.1959.中的表格,参阅原文最为准确，