5、4.仓下支承结构及基础5。4。1.仓下支承结构的计算、1 壁柱顶面承受集中荷载时、由于壁柱与筒壁连成一个整体而共同受力。因而壁柱顶面的集中力可向筒壁两边扩散 其扩散角是参考钢筋混凝土基础的刚性角确定的.3,本款是参考国外有关规范而定的 目的是保证两洞口间狭窄筒壁在荷载作用下有足够的强度和稳定性,洞口间宽度不大于5.0倍壁厚的筒壁按柱计算时、其计算高度的确是一个复杂的问题。此处是假定狭窄筒壁底端为固定.上端为可动铰、可取其计算高度为洞高的1、25倍.4.筒仓是重心较高。荷载大的构筑物，当基础不均匀沉降引起仓体倾斜时、对于柱支承的筒仓，由于重心偏移必然给仓下支承柱一个附加弯矩和轴力，设计时应做验算 对于筒壁支承的筒仓、由于其强度储备较大.故可不考虑此项附加内力、5 4。2,筒仓基础的设计与筒仓基础上部仓下结构的布置。基础底面以下的地基条件及其一定深度,周边的地质条件有关,基础的形式、布置方式可有多种选择、设计时应总体考虑。择优选取 基础底面以下地基抗力的计算不包括在本标准的规定内,设计时应符合现行国家标准、建筑地基基础设计规范.GB，50007的有关规定,按承载能力极限状态设计筒仓基础时，应符合下列规定 1。整体相连的群仓各仓的充容度各不相同，将直接影响到整体基础的地基承载力及不均匀沉陷、设计必须进行不同的荷载不利组合,对地基进行验算，2。筒仓结构由于其高径比通常不是很大。一般不属于高耸构筑物的范围,但基础底面与地基土的脱离。原则上仍是不允许的 即在一般情况下.必须保证pmin不小于零,基底应都是受压区，若不能满足此规定,则应验算并控制筒仓的整体稳定性 3.由于动力作用在仓底,经过仓下支承结构传至基础时.已被仓底及仓下支承结构所吸收 基础不直接承受散料冲击所产生的动压力 因此可不考虑散料对基础的冲击作用、当筒仓的基础同时也是仓底结构时，则应考虑大粒径贮料对基础的直接冲击作用、5，4 3.本条为强制性条文 必须严格执行.一般高耸构筑物的基础倾斜率为、构筑物高度h小于或等于20m时、斜率小于或等于0 008.高度大于20m小于或等于50m时,斜率小于或等于0，006.高度大于50m小于或等于100m时，斜率小于或等于0 005、目前尚无高度超过100m的筒仓，斜率本应釆用不小于0 006的限制值、但考虑到筒仓与其他高耸构筑物如水塔。桅杆及烟囱等有所不同 就筒仓的整体稳定性而言,倾斜率控制在0,004以下是可以接受的.但由于筒仓的高径比小于其他高耸构筑物、倾斜为线性变形、也就是说,基础的倾斜率与筒仓本体的斜率相同。在工业生产系统中.几乎所有的筒仓都不是完全独立的 它与邻近的建,构筑物有联系.虽然0。004的斜率控制稳定没有问题、但其上部因倾斜造成的变形位移过大时.势必造成与其相连接的建。构筑物及相关设备的运行带来难以克服的难题。为此筒仓结构的设计 必须首先满足工艺设计的要求。严格控制变形后的位移及沉降值、由于筒仓的荷载较大。允许出现较大的倾斜率将会给筒仓的支承结构带来较大的附加内力.因此基础的倾斜率也不宜超过0,004 利用现代施工技术完全可以处理各种不达标的软弱岩土地基,使其满足设计要求,也就是说处理后的地基已经能够保证结构的安全使用时.就不应该再利用贮料预压作为处理地基的手段，否则将造成极大的浪费、其中包括压仓物料的来源。供应及压仓完成后物料的处理措施等。又由于釆用贮料压仓,势必延长筒仓的正常投产日期,在市场经济条件下.这种做法既不科学也不经济.更不会受到业主的欢迎.由于筒仓的自重很大。施工到投产通常有一定的时间间隔。在此期间、除贮料以外的各种荷载对地基的压缩将促使岩土尽快固结,在计算地基变形时，应将岩土固结已完成的压缩变形计入总控制变形中.5,4,4.当仓壁与仓底为整体连接时.它们的刚度较大。在地震时贮料振动对它们所产生的动应力不大 不是筒仓的薄弱环节、在震害调查中.也极少有仓壁与仓底结构破坏的情况.因此.本标准不要求对整体相连的仓壁和仓底做抗震验算.同时 仓下筒壁的开洞面积不应过大 应限制在本条规定的范围内，