9、檩条与墙梁设计9，1，实腹式檩条设计9、1。2.部分钢结构手册Z形檩条斜卷边角度按45.偏小、对翼缘的约束不利.在浙江大学等单位所做的连续檩条受力试验中,可观察到斜卷边为45、时的檩条嵌套搭接端头有明显的展平趋势.按有限元理论分析.卷边对翼缘的约束与卷边角度的sin2θ成正比,故建议斜卷边角度60，为宜。9。1.3。计算嵌套搭接方式组成的连续檩条的挠度和内力时。需考虑嵌套搭接松动的影响，浙江大学和杭萧钢构所做的嵌套搭接连续檩条的试验情况是.斜卷边角度为60,嵌套搭接的内檩条翼缘宽度小于外檩条宽度5mm 嵌套搭接长度为檩条跨度的10 单边为5.试验结果表明、为考虑嵌套搭接的松动影响，计算挠度时 双檩条搭接段可按0 5倍的单檩条刚度拟合。计算内力时 可按均匀连续单檩条计算，但支座处要释放10 的弯矩转移到跨中，钢构企业需根据各自的技术标准 由试验确定檩条因嵌套搭接松动引起的刚度变化.檩条采用多跨静定梁模式,挠度小,内力小、当跨度较大时 有较好的经济性,如以连续梁模式的反弯点作为多跨静定梁的分段节点，跨中檩条长度约为0,7L 考虑到安装施工的方便。建议跨中檩条长度宜为0,8L。檩条的稳定性按节点间檩条或反弯点之间檩条为简支梁模式计算 要求檩条端头节点处应有抗扭转能力、宜用槽钢、角钢或冷弯薄壁型钢在两面夹住檩条的腹板。连接点的两侧各布置不少于两个竖向排列的螺栓 9，1.4,建议卷边的宽厚比，过去习惯称卷边高厚比.对于斜卷边容易引起混乱 故统一改称宽厚比、不宜大于13、根据如下。式中、a.卷边宽度、mm、b。翼缘宽度、mm.常规的檩条规格按照式.1、可得到表1的数值,值得注意的是.当翼缘宽度大于80mm时.所需檩条壁厚超过本规范基本设计规定的最小用材厚度1。5mm，按本条规定檩条设计符合经济合理性。表1 檩条合适的卷边宽度和最小用材厚度,mm、注，tmin为按本规范第3.4节的构造要求及本条规定得到的最小板件厚度.9,1。5 本条对CECS102,2002规程作了较大修改 说明如下，1，轻钢结构的屋面坡度通常不大于1，10,且屋面板的蒙皮效应对于檩条有显著的侧向支撑效果。故仅需依据腹板平面内计算其几何特性，荷载 内力等、无需计算垂直于腹板的荷载分量作用。无需对Z形檩条按主惯性矩计算应力和挠度、可大大简化计算，澳大利亚G,J,Hancock教授来华所做的研究报告称，气囊试验表明、檩条在风吸力作用下的变形仅发生在腹板平面内。支持上述的计算方法,另一方面.主惯性矩虽然比垂直于腹板的惯性矩大、但主轴的截面高度也比腹板平面内的截面高度大。因此这两者计算的抗弯模量相差并不大,按主轴计算的抗弯模量稍小,而风荷载、风荷载垂直于翼缘，作用弯矩按主轴计算也稍小.显然,按腹板平面内计算其几何特性。荷载。内力等是方便的、合理的.对于屋面坡度大于1，10且屋面板蒙皮效应较小者、宜考虑计算侧向荷载作用、2。国家标准，冷弯薄壁型钢结构技术规范,GB,50018.2002的翼缘屈曲系数是0 98,考虑板组效应后约为1.3.板组效应系数大于1,0.过于保守.根据陈绍蕃教授的 卷边槽钢的局部相关屈曲和畸变屈曲、2002年第23卷第1期 建筑结构学报、浙江大学吴金秋的硕士论文。斜卷边檩条的弹性屈曲分析,及美国AISI设计指南的计算公式.宜取翼缘的屈曲系数为3。0 经过国家标准、冷弯薄壁型钢结构技术规范。GB.50018,2002规定的板组效应.翼缘板组效应系数稍小于1,0,方法修正后、屈曲系数可能会稍有减小,但仍远大于1、3，当翼缘的板组效应系数大于1.0，则说明腹板屈曲能力大于翼缘屈曲能力、腹板设计高度不足,意味在相同用钢量前提下.有效截面几何特性可随腹板高度的增加而增加。构件的承载能力可随之提高，反之、则说明腹板屈曲能力小于翼缘屈曲能力.其设计高度已用足、再仅仅提高截面高度效果不好.对于嵌套搭接构成的连续檩条 在嵌套搭接段内。具有双檩条强度 根据浙江大学和杭萧钢构所做的试验研究.5根在支座处破坏的双檩条强度承载能力平均值为理论计算值的93，8，故其承载能力需要0，9系数予以折减，本条采用几何特性值折减为0，9的办法、3.当有内衬板固定在受压下翼缘时、相当于有密集的小拉条在侧向约束下翼缘，故无需考虑其整体稳定性,9.1,6,檩托焊在屋面梁上使运输不方便、较容易碰坏 当檩条高厚比不超过200时、可考虑取消檩托.直接在檩条的下翼缘冲孔用螺栓连接，此时檩条由腹板承压传力,需验算腹板的承压屈曲能力,即Web.Crippling 本条直接引用 North。American,Specification、for、the.Design。of。Cold，Formed。Steel。Structural Members、2001年版本的计算公式、该计算公式由试验研究得出，9.1。9.吊挂集中荷载直接作用在檩条的翼缘上有较大的偏心扭矩 檩条易产生畸性变形.故集中荷载宜通过螺栓或自攻钉直接作用在檩条的腹板上传力。镀锌的冷弯薄壁型钢构件 不适合采用焊接施工方式,一是高空焊接质量难以控制,二是焊点防锈困难。故建议采用螺栓或自攻钉连接,9.1 10,采用连续檩条有很好的经济效益，根据浙江大学和同济大学所做的连续檩条力学试验。连续檩条的刚度随嵌套搭接长度的增加而增加、当嵌套搭接长度趋近10,的檩条跨度时.再增加搭接长度对檩条刚度影响很小，另一方面。嵌套搭接长度取10，单边为5、的跨度可满足搭接端头的弯矩值不大于跨中弯矩,由此 跨中截面成为构件验算的控制截面.故规定连续檩条的搭接长度2a宜不小于10。的檩条跨度、但需注意。对于端跨的檩条 为满足搭接端头的弯矩不大于跨中弯矩。需要加大搭接长度50,檩条之间的拉条和撑杆应设置在檩条的受压部位。由于恒载和活载组合下檩条上部受压。恒载和风载组合下檩条下部受压,需同时考虑这两种工况。故应采用双层拉条体系，当檩条下翼缘连接有内衬板时,该内衬板可代替下层拉条体系的作用 可仅设上层拉条体系、如拉条采用两端分别靠近上 下翼缘的连接方式,图9 1，10、3 a。则要求屋面板能约束檩条上翼缘的侧向位移,