9，檩条与墙梁设计9 1。实腹式檩条设计9。1 2、部分钢结构手册Z形檩条斜卷边角度按45。偏小.对翼缘的约束不利。在浙江大学等单位所做的连续檩条受力试验中,可观察到斜卷边为45、时的檩条嵌套搭接端头有明显的展平趋势、按有限元理论分析。卷边对翼缘的约束与卷边角度的sin2θ成正比、故建议斜卷边角度60、为宜。9.1。3。计算嵌套搭接方式组成的连续檩条的挠度和内力时,需考虑嵌套搭接松动的影响,浙江大学和杭萧钢构所做的嵌套搭接连续檩条的试验情况是.斜卷边角度为60，嵌套搭接的内檩条翼缘宽度小于外檩条宽度5mm 嵌套搭接长度为檩条跨度的10 单边为5.试验结果表明、为考虑嵌套搭接的松动影响，计算挠度时,双檩条搭接段可按0,5倍的单檩条刚度拟合、计算内力时 可按均匀连续单檩条计算。但支座处要释放10、的弯矩转移到跨中，钢构企业需根据各自的技术标准、由试验确定檩条因嵌套搭接松动引起的刚度变化、檩条采用多跨静定梁模式。挠度小 内力小 当跨度较大时,有较好的经济性。如以连续梁模式的反弯点作为多跨静定梁的分段节点。跨中檩条长度约为0。7L.考虑到安装施工的方便，建议跨中檩条长度宜为0。8L.檩条的稳定性按节点间檩条或反弯点之间檩条为简支梁模式计算、要求檩条端头节点处应有抗扭转能力，宜用槽钢 角钢或冷弯薄壁型钢在两面夹住檩条的腹板。连接点的两侧各布置不少于两个竖向排列的螺栓，9,1，4 建议卷边的宽厚比，过去习惯称卷边高厚比，对于斜卷边容易引起混乱，故统一改称宽厚比，不宜大于13,根据如下 式中，a。卷边宽度。mm、b.翼缘宽度.mm，常规的檩条规格按照式 1，可得到表1的数值。值得注意的是。当翼缘宽度大于80mm时，所需檩条壁厚超过本规范基本设计规定的最小用材厚度1 5mm、按本条规定檩条设计符合经济合理性。表1,檩条合适的卷边宽度和最小用材厚度。mm，注。tmin为按本规范第3,4节的构造要求及本条规定得到的最小板件厚度.9、1。5.本条对CECS102.2002规程作了较大修改,说明如下。1.轻钢结构的屋面坡度通常不大于1。10，且屋面板的蒙皮效应对于檩条有显著的侧向支撑效果、故仅需依据腹板平面内计算其几何特性.荷载、内力等。无需计算垂直于腹板的荷载分量作用、无需对Z形檩条按主惯性矩计算应力和挠度,可大大简化计算 澳大利亚G J Hancock教授来华所做的研究报告称、气囊试验表明。檩条在风吸力作用下的变形仅发生在腹板平面内、支持上述的计算方法 另一方面.主惯性矩虽然比垂直于腹板的惯性矩大 但主轴的截面高度也比腹板平面内的截面高度大 因此这两者计算的抗弯模量相差并不大,按主轴计算的抗弯模量稍小.而风荷载.风荷载垂直于翼缘，作用弯矩按主轴计算也稍小。显然 按腹板平面内计算其几何特性。荷载 内力等是方便的。合理的、对于屋面坡度大于1,10且屋面板蒙皮效应较小者、宜考虑计算侧向荷载作用。2，国家标准，冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB、50018,2002的翼缘屈曲系数是0.98、考虑板组效应后约为1.3、板组效应系数大于1 0。过于保守。根据陈绍蕃教授的，卷边槽钢的局部相关屈曲和畸变屈曲，2002年第23卷第1期.建筑结构学报、浙江大学吴金秋的硕士论文、斜卷边檩条的弹性屈曲分析 及美国AISI设计指南的计算公式.宜取翼缘的屈曲系数为3.0.经过国家标准 冷弯薄壁型钢结构技术规范、GB 50018 2002规定的板组效应,翼缘板组效应系数稍小于1 0。方法修正后、屈曲系数可能会稍有减小 但仍远大于1,3,当翼缘的板组效应系数大于1,0、则说明腹板屈曲能力大于翼缘屈曲能力.腹板设计高度不足。意味在相同用钢量前提下，有效截面几何特性可随腹板高度的增加而增加,构件的承载能力可随之提高、反之,则说明腹板屈曲能力小于翼缘屈曲能力,其设计高度已用足，再仅仅提高截面高度效果不好，对于嵌套搭接构成的连续檩条.在嵌套搭接段内，具有双檩条强度。根据浙江大学和杭萧钢构所做的试验研究 5根在支座处破坏的双檩条强度承载能力平均值为理论计算值的93，8.故其承载能力需要0。9系数予以折减.本条采用几何特性值折减为0 9的办法，3。当有内衬板固定在受压下翼缘时.相当于有密集的小拉条在侧向约束下翼缘，故无需考虑其整体稳定性、9 1、6,檩托焊在屋面梁上使运输不方便.较容易碰坏，当檩条高厚比不超过200时、可考虑取消檩托 直接在檩条的下翼缘冲孔用螺栓连接 此时檩条由腹板承压传力,需验算腹板的承压屈曲能力,即Web、Crippling 本条直接引用。North，American、Specification,for.the，Design。of.Cold,Formed.Steel、Structural。Members，2001年版本的计算公式.该计算公式由试验研究得出.9，1,9、吊挂集中荷载直接作用在檩条的翼缘上有较大的偏心扭矩 檩条易产生畸性变形,故集中荷载宜通过螺栓或自攻钉直接作用在檩条的腹板上传力,镀锌的冷弯薄壁型钢构件.不适合采用焊接施工方式，一是高空焊接质量难以控制。二是焊点防锈困难、故建议采用螺栓或自攻钉连接，9.1.10，采用连续檩条有很好的经济效益、根据浙江大学和同济大学所做的连续檩条力学试验。连续檩条的刚度随嵌套搭接长度的增加而增加,当嵌套搭接长度趋近10。的檩条跨度时，再增加搭接长度对檩条刚度影响很小，另一方面、嵌套搭接长度取10 单边为5 的跨度可满足搭接端头的弯矩值不大于跨中弯矩 由此、跨中截面成为构件验算的控制截面，故规定连续檩条的搭接长度2a宜不小于10 的檩条跨度.但需注意。对于端跨的檩条,为满足搭接端头的弯矩不大于跨中弯矩、需要加大搭接长度50。檩条之间的拉条和撑杆应设置在檩条的受压部位、由于恒载和活载组合下檩条上部受压。恒载和风载组合下檩条下部受压.需同时考虑这两种工况 故应采用双层拉条体系，当檩条下翼缘连接有内衬板时。该内衬板可代替下层拉条体系的作用.可仅设上层拉条体系 如拉条采用两端分别靠近上.下翼缘的连接方式 图9，1，10,3、a.则要求屋面板能约束檩条上翼缘的侧向位移,