9.檩条与墙梁设计9。1、实腹式檩条设计9、1、2。部分钢结构手册Z形檩条斜卷边角度按45.偏小.对翼缘的约束不利，在浙江大学等单位所做的连续檩条受力试验中,可观察到斜卷边为45.时的檩条嵌套搭接端头有明显的展平趋势、按有限元理论分析，卷边对翼缘的约束与卷边角度的sin2θ成正比,故建议斜卷边角度60、为宜、9，1。3,计算嵌套搭接方式组成的连续檩条的挠度和内力时、需考虑嵌套搭接松动的影响 浙江大学和杭萧钢构所做的嵌套搭接连续檩条的试验情况是，斜卷边角度为60.嵌套搭接的内檩条翼缘宽度小于外檩条宽度5mm,嵌套搭接长度为檩条跨度的10,单边为5、试验结果表明 为考虑嵌套搭接的松动影响,计算挠度时 双檩条搭接段可按0，5倍的单檩条刚度拟合 计算内力时 可按均匀连续单檩条计算，但支座处要释放10、的弯矩转移到跨中，钢构企业需根据各自的技术标准,由试验确定檩条因嵌套搭接松动引起的刚度变化 檩条采用多跨静定梁模式、挠度小，内力小、当跨度较大时 有较好的经济性。如以连续梁模式的反弯点作为多跨静定梁的分段节点,跨中檩条长度约为0.7L,考虑到安装施工的方便、建议跨中檩条长度宜为0。8L、檩条的稳定性按节点间檩条或反弯点之间檩条为简支梁模式计算、要求檩条端头节点处应有抗扭转能力。宜用槽钢、角钢或冷弯薄壁型钢在两面夹住檩条的腹板 连接点的两侧各布置不少于两个竖向排列的螺栓 9、1、4。建议卷边的宽厚比.过去习惯称卷边高厚比、对于斜卷边容易引起混乱、故统一改称宽厚比 不宜大于13。根据如下.式中、a,卷边宽度。mm.b，翼缘宽度、mm、常规的檩条规格按照式、1 可得到表1的数值、值得注意的是 当翼缘宽度大于80mm时。所需檩条壁厚超过本规范基本设计规定的最小用材厚度1、5mm、按本条规定檩条设计符合经济合理性，表1 檩条合适的卷边宽度和最小用材厚度 mm，注，tmin为按本规范第3。4节的构造要求及本条规定得到的最小板件厚度，9.1.5,本条对CECS102 2002规程作了较大修改.说明如下,1。轻钢结构的屋面坡度通常不大于1，10。且屋面板的蒙皮效应对于檩条有显著的侧向支撑效果,故仅需依据腹板平面内计算其几何特性，荷载.内力等，无需计算垂直于腹板的荷载分量作用，无需对Z形檩条按主惯性矩计算应力和挠度 可大大简化计算，澳大利亚G，J，Hancock教授来华所做的研究报告称.气囊试验表明 檩条在风吸力作用下的变形仅发生在腹板平面内 支持上述的计算方法，另一方面,主惯性矩虽然比垂直于腹板的惯性矩大 但主轴的截面高度也比腹板平面内的截面高度大、因此这两者计算的抗弯模量相差并不大 按主轴计算的抗弯模量稍小 而风荷载、风荷载垂直于翼缘、作用弯矩按主轴计算也稍小、显然。按腹板平面内计算其几何特性.荷载 内力等是方便的,合理的,对于屋面坡度大于1，10且屋面板蒙皮效应较小者。宜考虑计算侧向荷载作用、2、国家标准.冷弯薄壁型钢结构技术规范，GB，50018.2002的翼缘屈曲系数是0.98，考虑板组效应后约为1、3，板组效应系数大于1，0，过于保守，根据陈绍蕃教授的，卷边槽钢的局部相关屈曲和畸变屈曲 2002年第23卷第1期、建筑结构学报。浙江大学吴金秋的硕士论文.斜卷边檩条的弹性屈曲分析。及美国AISI设计指南的计算公式.宜取翼缘的屈曲系数为3,0。经过国家标准、冷弯薄壁型钢结构技术规范,GB，50018.2002规定的板组效应，翼缘板组效应系数稍小于1、0 方法修正后.屈曲系数可能会稍有减小。但仍远大于1。3，当翼缘的板组效应系数大于1。0、则说明腹板屈曲能力大于翼缘屈曲能力、腹板设计高度不足,意味在相同用钢量前提下，有效截面几何特性可随腹板高度的增加而增加，构件的承载能力可随之提高、反之，则说明腹板屈曲能力小于翼缘屈曲能力.其设计高度已用足 再仅仅提高截面高度效果不好，对于嵌套搭接构成的连续檩条.在嵌套搭接段内。具有双檩条强度。根据浙江大学和杭萧钢构所做的试验研究。5根在支座处破坏的双檩条强度承载能力平均值为理论计算值的93。8、故其承载能力需要0.9系数予以折减.本条采用几何特性值折减为0 9的办法 3。当有内衬板固定在受压下翼缘时，相当于有密集的小拉条在侧向约束下翼缘,故无需考虑其整体稳定性.9,1、6。檩托焊在屋面梁上使运输不方便 较容易碰坏.当檩条高厚比不超过200时,可考虑取消檩托。直接在檩条的下翼缘冲孔用螺栓连接,此时檩条由腹板承压传力,需验算腹板的承压屈曲能力。即Web、Crippling。本条直接引用、North、American,Specification，for。the，Design。of。Cold，Formed,Steel，Structural,Members，2001年版本的计算公式,该计算公式由试验研究得出 9.1，9.吊挂集中荷载直接作用在檩条的翼缘上有较大的偏心扭矩,檩条易产生畸性变形。故集中荷载宜通过螺栓或自攻钉直接作用在檩条的腹板上传力、镀锌的冷弯薄壁型钢构件，不适合采用焊接施工方式，一是高空焊接质量难以控制、二是焊点防锈困难.故建议采用螺栓或自攻钉连接，9,1 10。采用连续檩条有很好的经济效益.根据浙江大学和同济大学所做的连续檩条力学试验。连续檩条的刚度随嵌套搭接长度的增加而增加,当嵌套搭接长度趋近10.的檩条跨度时,再增加搭接长度对檩条刚度影响很小,另一方面 嵌套搭接长度取10.单边为5.的跨度可满足搭接端头的弯矩值不大于跨中弯矩、由此、跨中截面成为构件验算的控制截面,故规定连续檩条的搭接长度2a宜不小于10、的檩条跨度,但需注意 对于端跨的檩条，为满足搭接端头的弯矩不大于跨中弯矩,需要加大搭接长度50，檩条之间的拉条和撑杆应设置在檩条的受压部位，由于恒载和活载组合下檩条上部受压,恒载和风载组合下檩条下部受压.需同时考虑这两种工况、故应采用双层拉条体系.当檩条下翼缘连接有内衬板时。该内衬板可代替下层拉条体系的作用，可仅设上层拉条体系.如拉条采用两端分别靠近上。下翼缘的连接方式，图9。1、10、3，a，则要求屋面板能约束檩条上翼缘的侧向位移