10,2、进出水流道10 2、2，有关试验研究表明。进水流道的设计.主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀，为此,要求进水流道型线平顺.各断面面积沿程变化均匀合理，且进口断面处流速宜控制不大于1.0m、s、以减小水力损失。为水泵运行提供良好的水流条件、5 有关试验资料表明、在水泵叶片安装角相同的情况下、无论是肘形进水流道或钟形进水流道，当进口上缘、顶板延长线与进口断面的延长线的交点.的淹没水深大于0,35m时、基本上未出现局部漩涡 当淹没水深在0。2m，0。3m时、流道进口水面产生时隐时现的漩涡，有时涡带还伸入流道进口内.但此时对水泵性能的影响并不大.机组仍能正常运行、当淹没水深在0,1m，0，18m时 进口水面漩涡出现频繁，当淹没水深为0 06m时 漩涡剧烈,并夹带大量空气进入流道、致使水泵运行不稳、噪声严重 因此.本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0,5m，即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0 5m。10、2,3。肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式.如国内的两座大型轴流泵站，水泵叶轮直径分别为4 5m和4.0m、配套电动机功率分别为5000kW和6000kW。都是采用这种流道形式、经多年运行检验。情况良好、泵站肘形进水流道形状见图4，我国部分泵站肘形进水流道的设计成果、有些经过装置试验验证.见表12,表13 由表13可知、多数泵站肘形进水流道H.D，1、5 2.2 B D，2,0、2。5,L D、3.5 4,0，hk，D 0，8,1、0、R0.D.0、8。1.0,D为水泵叶轮直径。由于肘形进水流道是逐渐收缩的 流道内的水流状态较好、水力损失较小。但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多 造成泵房底板高程较低，致使泵房地基开挖较深.需增加一定的工程投资、进水流道的进口段底面一般宜做成平底.为了抬高进水池和前池的底部高程，降低其两岸翼墙的高度、减少地基土石方开挖量和混凝土工程量 亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘 即做成斜坡面形式、根据我国部分泵站的工程实践.除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外。多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7 11，见表13。因此，本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12.关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20.28 也有个别泵站采用32，见表13，因此.本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30,钟形进水流道也是一种较好的流道形式。根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料 与肘形进水流道相比,钟形进水流道的平面宽度较大、B、D值一般为2,5.2，8。而高度较小、H D值一般为1,1，1。4 这样可提高泵房底板高程,减少泵房地基开挖深度。机组段间需填充的混凝土量也较少，因而可节省一定的工程量。泵站钟形进水流道形状见图5,图中,D1，D、0，97 H,D，1 1。1 4、B，D、2，5.2.8。L,D大于3。5、DL。D。1 4,hk，D,0,4，D为水泵叶轮直径，簸箕形进水流道降低了进水流道的高度.靠近叶轮处收缩量大.流道形状见图6,簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近,但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格.不易产生涡带 图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI、HI,9.8、2012.Rotodynamic.pumps.for,pump，intake design，中推荐的。Stork type、FSI。即簸箕形进水流道的吸水室尺寸、供设计参考。根据试验研究,簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大，是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管、但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小 是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带.簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板.一是为了泵站结构方面的需要,二是为了阻隔可能发生的水下涡带 中隔板的厚度对水流有一定的影响,但从防涡的角度来看,对中隔板的厚度没有特殊的要求.因此.在施工条件允许的情况下尽可能减薄。各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸.结合泵房布置确定，应用于小型泵站时。还应考虑施工的方便性，10、2，5.出水流道布置对泵站的装置效率影响较大。因此流道的型线变化应比较均匀.为了减少水力损失,出口流速应控制在1、5m,s以下.当出口装有拍门时。可控制在2,0m、s,如果水泵出水室出口处流速过大.宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段,以降低流速、扩散段的当量扩散角不宜过大，一般取8 12.较为合适、4,由于大中型泵站机组功率较大。如出水流道的水力损失稍有增大，将使电能有较多的消耗.因此常将出水流道的出口上缘、顶板延长线与出口断面的延长线的交点.淹没在出水池最低运行水位以下0.3m 0，5m,7。当流道宽度较大时,为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩，有关试验资料表明,如果中隔墩布置不当、将影响分流效果,使出流分配不均匀 增加出水流道的水力损失.因此，中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点,待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好 一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍 10，2,6,泵站的断流方式主要有拍门断流 快速闸门断流，止回.蝶 阀断流、虹吸管配真空破坏阀断流等多种、应根据出水流道、管道，布置，出水池的水位变幅，水泵机型,泵站扬程等因素,经技术经济比较后确定，10,2.7、直管式出水流道进口与水泵出水室相连.然后沿水平方向或向上倾斜至出水池，为了便于机组启动和排除管内空气 在流道出口常采用拍门或快速闸门断流 并在门后管道较高处设置通气孔、以减少水流脉动压力.机组停机时还可向流道内补气.避免流道内产生负压，减少关闭拍门时的撞击力、改善流道和拍门的工作条件，10，2。8、虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连,出口淹没在出水池最低运行水位以下，中间较高部位为驼峰,并略高于出水池最高运行水位.在满足防洪要求的前提下、出口可不设快速闸门或拍门、在正常运行工况下。由于出水流道的虹吸作用，其顶部出现负压.停机时，需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀.使空气进入流道而破坏真空。从而切断驼峰两侧的水流、防止出水池的水向水泵倒灌,使机组很快停稳.根据工程实践经验、驼峰顶部的真空度一般应限制在7m,8m水柱高，因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7，5m水柱高、驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响。如果高度较大。断面处的上下压差就会很大.工程实践证明.在尽量减少局部水力损失的情况下,压低驼峰断面的高度是有好处的，一方面可加大驼峰顶部流速。使水流夹气能力增加 并可减小该断面处的上下压差,另一方面可减少驼峰顶部的存气量。便于及早形成虹吸和满管流，而且还可减小驼峰顶部的真空度。从而增大适应出水池水位变化的范围，因此驼峰处断面宜设计成扁平状.10。2,11,根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果，灯泡贯流泵采用灯泡后置、竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高。轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置，差别不大，斜式布置的水泵 应用较多的是斜15,30。45.三种,