10 2,进出水流道10。2。2.有关试验研究表明,进水流道的设计。主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀.为此 要求进水流道型线平顺 各断面面积沿程变化均匀合理,且进口断面处流速宜控制不大于1，0m。s，以减小水力损失。为水泵运行提供良好的水流条件 5。有关试验资料表明.在水泵叶片安装角相同的情况下,无论是肘形进水流道或钟形进水流道 当进口上缘，顶板延长线与进口断面的延长线的交点、的淹没水深大于0，35m时,基本上未出现局部漩涡、当淹没水深在0，2m、0。3m时、流道进口水面产生时隐时现的漩涡 有时涡带还伸入流道进口内.但此时对水泵性能的影响并不大。机组仍能正常运行.当淹没水深在0,1m，0.18m时.进口水面漩涡出现频繁、当淹没水深为0，06m时.漩涡剧烈 并夹带大量空气进入流道。致使水泵运行不稳 噪声严重、因此。本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0,5m、即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0。5m,10 2 3,肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式.如国内的两座大型轴流泵站,水泵叶轮直径分别为4.5m和4,0m.配套电动机功率分别为5000kW和6000kW,都是采用这种流道形式.经多年运行检验。情况良好，泵站肘形进水流道形状见图4,我国部分泵站肘形进水流道的设计成果、有些经过装置试验验证,见表12，表13 由表13可知 多数泵站肘形进水流道H,D,1.5。2.2,B.D,2。0 2、5 L、D.3.5。4 0 hk，D.0.8.1。0,R0.D。0。8。1、0，D为水泵叶轮直径 由于肘形进水流道是逐渐收缩的。流道内的水流状态较好。水力损失较小。但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多、造成泵房底板高程较低,致使泵房地基开挖较深.需增加一定的工程投资.进水流道的进口段底面一般宜做成平底，为了抬高进水池和前池的底部高程 降低其两岸翼墙的高度,减少地基土石方开挖量和混凝土工程量,亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘。即做成斜坡面形式。根据我国部分泵站的工程实践 除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外,多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7、11.见表13、因此 本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12 关于进口段顶板仰角,我国多数泵站的进水流道采用20,28，也有个别泵站采用32。见表13，因此、本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30.钟形进水流道也是一种较好的流道形式、根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料，与肘形进水流道相比 钟形进水流道的平面宽度较大，B。D值一般为2 5 2，8.而高度较小.H D值一般为1，1.1，4.这样可提高泵房底板高程，减少泵房地基开挖深度.机组段间需填充的混凝土量也较少，因而可节省一定的工程量。泵站钟形进水流道形状见图5 图中,D1，D，0.97，H D，1、1。1 4 B。D，2 5、2 8,L.D大于3 5，DL，D.1，4。hk、D。0。4，D为水泵叶轮直径.簸箕形进水流道降低了进水流道的高度.靠近叶轮处收缩量大、流道形状见图6 簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近。但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格、不易产生涡带，图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI，HI,9。8 2012。Rotodynamic，pumps,for,pump、intake.design.中推荐的,Stork、type、FSI.即簸箕形进水流道的吸水室尺寸，供设计参考 根据试验研究.簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大 是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管.但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小.是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带 簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板,一是为了泵站结构方面的需要、二是为了阻隔可能发生的水下涡带。中隔板的厚度对水流有一定的影响、但从防涡的角度来看 对中隔板的厚度没有特殊的要求。因此、在施工条件允许的情况下尽可能减薄,各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸 结合泵房布置确定,应用于小型泵站时.还应考虑施工的方便性.10，2 5 出水流道布置对泵站的装置效率影响较大、因此流道的型线变化应比较均匀.为了减少水力损失 出口流速应控制在1。5m，s以下、当出口装有拍门时.可控制在2。0m,s.如果水泵出水室出口处流速过大、宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段 以降低流速,扩散段的当量扩散角不宜过大 一般取8，12。较为合适。4、由于大中型泵站机组功率较大，如出水流道的水力损失稍有增大 将使电能有较多的消耗，因此常将出水流道的出口上缘、顶板延长线与出口断面的延长线的交点.淹没在出水池最低运行水位以下0，3m、0。5m.7、当流道宽度较大时.为了减小出口拍门或快速闸门的跨度.常在流道中间设置隔水墩,有关试验资料表明，如果中隔墩布置不当.将影响分流效果.使出流分配不均匀。增加出水流道的水力损失 因此 中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点。待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好。一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍。10，2.6,泵站的断流方式主要有拍门断流。快速闸门断流。止回，蝶.阀断流。虹吸管配真空破坏阀断流等多种.应根据出水流道、管道，布置、出水池的水位变幅 水泵机型,泵站扬程等因素，经技术经济比较后确定,10,2.7.直管式出水流道进口与水泵出水室相连,然后沿水平方向或向上倾斜至出水池,为了便于机组启动和排除管内空气 在流道出口常采用拍门或快速闸门断流、并在门后管道较高处设置通气孔.以减少水流脉动压力，机组停机时还可向流道内补气，避免流道内产生负压。减少关闭拍门时的撞击力.改善流道和拍门的工作条件、10，2。8 虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连.出口淹没在出水池最低运行水位以下,中间较高部位为驼峰，并略高于出水池最高运行水位、在满足防洪要求的前提下、出口可不设快速闸门或拍门。在正常运行工况下。由于出水流道的虹吸作用，其顶部出现负压.停机时，需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀,使空气进入流道而破坏真空、从而切断驼峰两侧的水流。防止出水池的水向水泵倒灌，使机组很快停稳，根据工程实践经验.驼峰顶部的真空度一般应限制在7m,8m水柱高。因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7 5m水柱高，驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响、如果高度较大,断面处的上下压差就会很大。工程实践证明，在尽量减少局部水力损失的情况下 压低驼峰断面的高度是有好处的，一方面可加大驼峰顶部流速、使水流夹气能力增加、并可减小该断面处的上下压差,另一方面可减少驼峰顶部的存气量,便于及早形成虹吸和满管流.而且还可减小驼峰顶部的真空度。从而增大适应出水池水位变化的范围.因此驼峰处断面宜设计成扁平状，10,2、11.根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果.灯泡贯流泵采用灯泡后置。竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高、轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置。差别不大,斜式布置的水泵.应用较多的是斜15、30 45 三种，