10，2 进出水流道10、2，2.有关试验研究表明、进水流道的设计.主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀，为此.要求进水流道型线平顺,各断面面积沿程变化均匀合理，且进口断面处流速宜控制不大于1。0m，s,以减小水力损失 为水泵运行提供良好的水流条件 5,有关试验资料表明、在水泵叶片安装角相同的情况下、无论是肘形进水流道或钟形进水流道.当进口上缘。顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0。35m时,基本上未出现局部漩涡。当淹没水深在0。2m，0 3m时,流道进口水面产生时隐时现的漩涡。有时涡带还伸入流道进口内，但此时对水泵性能的影响并不大，机组仍能正常运行.当淹没水深在0。1m.0,18m时，进口水面漩涡出现频繁.当淹没水深为0,06m时，漩涡剧烈，并夹带大量空气进入流道.致使水泵运行不稳、噪声严重。因此.本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0。5m、即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0，5m.10，2。3,肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式。如国内的两座大型轴流泵站,水泵叶轮直径分别为4,5m和4，0m.配套电动机功率分别为5000kW和6000kW、都是采用这种流道形式。经多年运行检验。情况良好，泵站肘形进水流道形状见图4、我国部分泵站肘形进水流道的设计成果。有些经过装置试验验证，见表12.表13 由表13可知.多数泵站肘形进水流道H,D.1、5，2.2、B，D,2.0。2 5，L D，3 5，4、0 hk，D。0.8。1,0，R0、D。0 8,1、0，D为水泵叶轮直径，由于肘形进水流道是逐渐收缩的.流道内的水流状态较好、水力损失较小.但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多、造成泵房底板高程较低 致使泵房地基开挖较深、需增加一定的工程投资 进水流道的进口段底面一般宜做成平底、为了抬高进水池和前池的底部高程，降低其两岸翼墙的高度 减少地基土石方开挖量和混凝土工程量 亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘，即做成斜坡面形式。根据我国部分泵站的工程实践、除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外。多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7。11、见表13，因此。本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12.关于进口段顶板仰角，我国多数泵站的进水流道采用20。28.也有个别泵站采用32 见表13 因此，本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30，钟形进水流道也是一种较好的流道形式.根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料。与肘形进水流道相比、钟形进水流道的平面宽度较大。B，D值一般为2。5、2，8、而高度较小，H、D值一般为1,1、1、4。这样可提高泵房底板高程 减少泵房地基开挖深度，机组段间需填充的混凝土量也较少、因而可节省一定的工程量、泵站钟形进水流道形状见图5、图中、D1.D,0,97.H，D 1 1。1,4.B、D，2，5，2，8.L.D大于3，5,DL，D，1，4 hk,D。0.4、D为水泵叶轮直径。簸箕形进水流道降低了进水流道的高度，靠近叶轮处收缩量大。流道形状见图6。簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近,但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格、不易产生涡带.图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI HI,9、8.2012,Rotodynamic，pumps for,pump、intake、design 中推荐的、Stork，type，FSI、即簸箕形进水流道的吸水室尺寸，供设计参考、根据试验研究，簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大、是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管。但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小，是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带。簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板。一是为了泵站结构方面的需要 二是为了阻隔可能发生的水下涡带，中隔板的厚度对水流有一定的影响、但从防涡的角度来看,对中隔板的厚度没有特殊的要求、因此 在施工条件允许的情况下尽可能减薄、各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸，结合泵房布置确定、应用于小型泵站时.还应考虑施工的方便性、10，2，5、出水流道布置对泵站的装置效率影响较大 因此流道的型线变化应比较均匀。为了减少水力损失、出口流速应控制在1.5m，s以下.当出口装有拍门时。可控制在2,0m.s。如果水泵出水室出口处流速过大。宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段，以降低流速 扩散段的当量扩散角不宜过大，一般取8、12。较为合适.4,由于大中型泵站机组功率较大、如出水流道的水力损失稍有增大 将使电能有较多的消耗、因此常将出水流道的出口上缘。顶板延长线与出口断面的延长线的交点，淹没在出水池最低运行水位以下0。3m。0,5m 7。当流道宽度较大时,为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩.有关试验资料表明,如果中隔墩布置不当，将影响分流效果.使出流分配不均匀、增加出水流道的水力损失。因此 中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点、待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好,一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍、10,2 6、泵站的断流方式主要有拍门断流，快速闸门断流 止回。蝶,阀断流。虹吸管配真空破坏阀断流等多种.应根据出水流道.管道,布置、出水池的水位变幅、水泵机型，泵站扬程等因素 经技术经济比较后确定、10、2，7。直管式出水流道进口与水泵出水室相连。然后沿水平方向或向上倾斜至出水池.为了便于机组启动和排除管内空气 在流道出口常采用拍门或快速闸门断流 并在门后管道较高处设置通气孔，以减少水流脉动压力、机组停机时还可向流道内补气。避免流道内产生负压 减少关闭拍门时的撞击力，改善流道和拍门的工作条件、10.2。8、虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连,出口淹没在出水池最低运行水位以下,中间较高部位为驼峰 并略高于出水池最高运行水位 在满足防洪要求的前提下，出口可不设快速闸门或拍门,在正常运行工况下，由于出水流道的虹吸作用 其顶部出现负压,停机时.需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀.使空气进入流道而破坏真空.从而切断驼峰两侧的水流,防止出水池的水向水泵倒灌 使机组很快停稳，根据工程实践经验 驼峰顶部的真空度一般应限制在7m.8m水柱高,因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7，5m水柱高.驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响，如果高度较大、断面处的上下压差就会很大,工程实践证明,在尽量减少局部水力损失的情况下,压低驼峰断面的高度是有好处的，一方面可加大驼峰顶部流速.使水流夹气能力增加、并可减小该断面处的上下压差。另一方面可减少驼峰顶部的存气量.便于及早形成虹吸和满管流.而且还可减小驼峰顶部的真空度,从而增大适应出水池水位变化的范围。因此驼峰处断面宜设计成扁平状。10.2.11.根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果,灯泡贯流泵采用灯泡后置。竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高、轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置,差别不大，斜式布置的水泵。应用较多的是斜15 30。45。三种，