10,2，进出水流道10,2 2,有关试验研究表明、进水流道的设计 主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀,为此、要求进水流道型线平顺 各断面面积沿程变化均匀合理,且进口断面处流速宜控制不大于1、0m,s,以减小水力损失。为水泵运行提供良好的水流条件.5，有关试验资料表明 在水泵叶片安装角相同的情况下。无论是肘形进水流道或钟形进水流道.当进口上缘.顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0.35m时、基本上未出现局部漩涡。当淹没水深在0 2m，0。3m时、流道进口水面产生时隐时现的漩涡、有时涡带还伸入流道进口内，但此时对水泵性能的影响并不大.机组仍能正常运行 当淹没水深在0,1m 0。18m时 进口水面漩涡出现频繁、当淹没水深为0.06m时，漩涡剧烈 并夹带大量空气进入流道.致使水泵运行不稳，噪声严重，因此。本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0，5m.即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0.5m.10.2、3、肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式，如国内的两座大型轴流泵站、水泵叶轮直径分别为4。5m和4,0m、配套电动机功率分别为5000kW和6000kW。都是采用这种流道形式、经多年运行检验。情况良好。泵站肘形进水流道形状见图4.我国部分泵站肘形进水流道的设计成果，有些经过装置试验验证 见表12，表13.由表13可知 多数泵站肘形进水流道H D,1,5、2.2，B D.2 0.2,5，L、D。3、5、4,0 hk.D,0,8 1、0，R0.D,0。8,1，0。D为水泵叶轮直径，由于肘形进水流道是逐渐收缩的,流道内的水流状态较好、水力损失较小.但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多.造成泵房底板高程较低.致使泵房地基开挖较深.需增加一定的工程投资 进水流道的进口段底面一般宜做成平底。为了抬高进水池和前池的底部高程，降低其两岸翼墙的高度，减少地基土石方开挖量和混凝土工程量,亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘。即做成斜坡面形式.根据我国部分泵站的工程实践.除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外 多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7,11 见表13，因此 本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12。关于进口段顶板仰角,我国多数泵站的进水流道采用20、28，也有个别泵站采用32、见表13,因此，本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30.钟形进水流道也是一种较好的流道形式。根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料.与肘形进水流道相比,钟形进水流道的平面宽度较大、B。D值一般为2、5,2,8、而高度较小,H、D值一般为1。1,1,4、这样可提高泵房底板高程。减少泵房地基开挖深度、机组段间需填充的混凝土量也较少,因而可节省一定的工程量、泵站钟形进水流道形状见图5。图中、D1、D 0。97、H，D 1，1。1，4、B，D,2,5、2.8。L、D大于3、5，DL，D.1,4 hk。D,0、4。D为水泵叶轮直径。簸箕形进水流道降低了进水流道的高度，靠近叶轮处收缩量大、流道形状见图6、簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近，但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格,不易产生涡带、图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI，HI.9、8 2012 Rotodynamic、pumps、for、pump，intake。design，中推荐的,Stork,type，FSI。即簸箕形进水流道的吸水室尺寸,供设计参考 根据试验研究。簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大。是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管、但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小。是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带.簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板,一是为了泵站结构方面的需要,二是为了阻隔可能发生的水下涡带.中隔板的厚度对水流有一定的影响.但从防涡的角度来看、对中隔板的厚度没有特殊的要求,因此 在施工条件允许的情况下尽可能减薄.各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸,结合泵房布置确定,应用于小型泵站时,还应考虑施工的方便性，10。2 5，出水流道布置对泵站的装置效率影响较大、因此流道的型线变化应比较均匀 为了减少水力损失、出口流速应控制在1、5m、s以下、当出口装有拍门时.可控制在2 0m s、如果水泵出水室出口处流速过大、宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段,以降低流速，扩散段的当量扩散角不宜过大 一般取8，12。较为合适，4，由于大中型泵站机组功率较大 如出水流道的水力损失稍有增大.将使电能有较多的消耗、因此常将出水流道的出口上缘，顶板延长线与出口断面的延长线的交点，淹没在出水池最低运行水位以下0 3m、0 5m、7。当流道宽度较大时。为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩、有关试验资料表明。如果中隔墩布置不当。将影响分流效果.使出流分配不均匀,增加出水流道的水力损失，因此，中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点,待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好，一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍、10，2。6.泵站的断流方式主要有拍门断流、快速闸门断流,止回,蝶，阀断流、虹吸管配真空破坏阀断流等多种.应根据出水流道、管道.布置 出水池的水位变幅。水泵机型，泵站扬程等因素、经技术经济比较后确定，10，2、7,直管式出水流道进口与水泵出水室相连 然后沿水平方向或向上倾斜至出水池,为了便于机组启动和排除管内空气。在流道出口常采用拍门或快速闸门断流.并在门后管道较高处设置通气孔 以减少水流脉动压力,机组停机时还可向流道内补气，避免流道内产生负压、减少关闭拍门时的撞击力、改善流道和拍门的工作条件、10,2、8，虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连,出口淹没在出水池最低运行水位以下。中间较高部位为驼峰,并略高于出水池最高运行水位，在满足防洪要求的前提下、出口可不设快速闸门或拍门.在正常运行工况下 由于出水流道的虹吸作用、其顶部出现负压，停机时 需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀、使空气进入流道而破坏真空.从而切断驼峰两侧的水流.防止出水池的水向水泵倒灌 使机组很快停稳,根据工程实践经验 驼峰顶部的真空度一般应限制在7m 8m水柱高、因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7 5m水柱高、驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响 如果高度较大.断面处的上下压差就会很大、工程实践证明,在尽量减少局部水力损失的情况下、压低驼峰断面的高度是有好处的、一方面可加大驼峰顶部流速、使水流夹气能力增加.并可减小该断面处的上下压差。另一方面可减少驼峰顶部的存气量、便于及早形成虹吸和满管流 而且还可减小驼峰顶部的真空度，从而增大适应出水池水位变化的范围,因此驼峰处断面宜设计成扁平状。10、2,11。根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果。灯泡贯流泵采用灯泡后置.竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高 轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置、差别不大，斜式布置的水泵，应用较多的是斜15,30.45,三种，