10。2,进出水流道10 2。2 有关试验研究表明.进水流道的设计.主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀 为此、要求进水流道型线平顺、各断面面积沿程变化均匀合理,且进口断面处流速宜控制不大于1 0m s。以减小水力损失.为水泵运行提供良好的水流条件,5,有关试验资料表明、在水泵叶片安装角相同的情况下。无论是肘形进水流道或钟形进水流道、当进口上缘,顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0 35m时 基本上未出现局部漩涡 当淹没水深在0.2m.0，3m时，流道进口水面产生时隐时现的漩涡,有时涡带还伸入流道进口内.但此时对水泵性能的影响并不大 机组仍能正常运行，当淹没水深在0.1m、0 18m时.进口水面漩涡出现频繁.当淹没水深为0，06m时。漩涡剧烈.并夹带大量空气进入流道.致使水泵运行不稳.噪声严重,因此，本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0.5m。即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0、5m，10、2、3.肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式、如国内的两座大型轴流泵站.水泵叶轮直径分别为4。5m和4，0m。配套电动机功率分别为5000kW和6000kW 都是采用这种流道形式。经多年运行检验，情况良好,泵站肘形进水流道形状见图4。我国部分泵站肘形进水流道的设计成果，有些经过装置试验验证.见表12。表13。由表13可知.多数泵站肘形进水流道H。D，1、5.2.2。B D。2.0。2、5.L，D。3、5,4.0。hk,D,0、8，1，0.R0.D。0,8。1。0,D为水泵叶轮直径,由于肘形进水流道是逐渐收缩的 流道内的水流状态较好。水力损失较小,但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多,造成泵房底板高程较低，致使泵房地基开挖较深.需增加一定的工程投资,进水流道的进口段底面一般宜做成平底,为了抬高进水池和前池的底部高程，降低其两岸翼墙的高度 减少地基土石方开挖量和混凝土工程量，亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘、即做成斜坡面形式。根据我国部分泵站的工程实践，除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外，多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7 11。见表13。因此。本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12 关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20,28,也有个别泵站采用32、见表13 因此 本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30,钟形进水流道也是一种较好的流道形式,根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料，与肘形进水流道相比。钟形进水流道的平面宽度较大、B D值一般为2，5。2、8。而高度较小。H。D值一般为1，1，1.4,这样可提高泵房底板高程.减少泵房地基开挖深度。机组段间需填充的混凝土量也较少，因而可节省一定的工程量.泵站钟形进水流道形状见图5。图中,D1,D。0 97 H,D。1、1、1,4，B。D，2.5,2、8。L,D大于3.5，DL,D、1,4.hk D 0 4。D为水泵叶轮直径。簸箕形进水流道降低了进水流道的高度.靠近叶轮处收缩量大 流道形状见图6，簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近。但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格、不易产生涡带 图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI HI,9。8 2012 Rotodynamic,pumps，for pump。intake design,中推荐的,Stork、type，FSI，即簸箕形进水流道的吸水室尺寸，供设计参考,根据试验研究、簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大。是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管。但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小，是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带,簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板.一是为了泵站结构方面的需要 二是为了阻隔可能发生的水下涡带,中隔板的厚度对水流有一定的影响,但从防涡的角度来看 对中隔板的厚度没有特殊的要求.因此。在施工条件允许的情况下尽可能减薄,各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸,结合泵房布置确定 应用于小型泵站时.还应考虑施工的方便性.10。2.5 出水流道布置对泵站的装置效率影响较大。因此流道的型线变化应比较均匀、为了减少水力损失。出口流速应控制在1.5m、s以下、当出口装有拍门时、可控制在2 0m、s,如果水泵出水室出口处流速过大 宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段、以降低流速,扩散段的当量扩散角不宜过大、一般取8.12 较为合适.4.由于大中型泵站机组功率较大、如出水流道的水力损失稍有增大，将使电能有较多的消耗，因此常将出水流道的出口上缘、顶板延长线与出口断面的延长线的交点、淹没在出水池最低运行水位以下0。3m 0.5m。7 当流道宽度较大时,为了减小出口拍门或快速闸门的跨度，常在流道中间设置隔水墩。有关试验资料表明,如果中隔墩布置不当、将影响分流效果，使出流分配不均匀 增加出水流道的水力损失,因此,中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点.待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好.一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍。10 2 6。泵站的断流方式主要有拍门断流,快速闸门断流,止回、蝶,阀断流。虹吸管配真空破坏阀断流等多种.应根据出水流道,管道 布置,出水池的水位变幅，水泵机型。泵站扬程等因素.经技术经济比较后确定，10 2,7.直管式出水流道进口与水泵出水室相连。然后沿水平方向或向上倾斜至出水池.为了便于机组启动和排除管内空气 在流道出口常采用拍门或快速闸门断流 并在门后管道较高处设置通气孔。以减少水流脉动压力 机组停机时还可向流道内补气、避免流道内产生负压 减少关闭拍门时的撞击力、改善流道和拍门的工作条件 10，2、8 虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连 出口淹没在出水池最低运行水位以下.中间较高部位为驼峰.并略高于出水池最高运行水位.在满足防洪要求的前提下.出口可不设快速闸门或拍门.在正常运行工况下,由于出水流道的虹吸作用,其顶部出现负压，停机时 需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀，使空气进入流道而破坏真空 从而切断驼峰两侧的水流.防止出水池的水向水泵倒灌,使机组很快停稳、根据工程实践经验.驼峰顶部的真空度一般应限制在7m 8m水柱高.因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7,5m水柱高,驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响 如果高度较大，断面处的上下压差就会很大.工程实践证明,在尽量减少局部水力损失的情况下 压低驼峰断面的高度是有好处的 一方面可加大驼峰顶部流速。使水流夹气能力增加。并可减小该断面处的上下压差 另一方面可减少驼峰顶部的存气量，便于及早形成虹吸和满管流，而且还可减小驼峰顶部的真空度,从而增大适应出水池水位变化的范围。因此驼峰处断面宜设计成扁平状 10。2 11.根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果,灯泡贯流泵采用灯泡后置、竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高，轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置 差别不大.斜式布置的水泵、应用较多的是斜15、30.45 三种、