10，2,进出水流道10、2.2.有关试验研究表明.进水流道的设计，主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀，为此,要求进水流道型线平顺 各断面面积沿程变化均匀合理，且进口断面处流速宜控制不大于1。0m。s 以减小水力损失 为水泵运行提供良好的水流条件，5。有关试验资料表明.在水泵叶片安装角相同的情况下、无论是肘形进水流道或钟形进水流道 当进口上缘 顶板延长线与进口断面的延长线的交点.的淹没水深大于0、35m时.基本上未出现局部漩涡、当淹没水深在0 2m，0、3m时 流道进口水面产生时隐时现的漩涡，有时涡带还伸入流道进口内,但此时对水泵性能的影响并不大 机组仍能正常运行、当淹没水深在0，1m 0.18m时，进口水面漩涡出现频繁,当淹没水深为0 06m时、漩涡剧烈.并夹带大量空气进入流道。致使水泵运行不稳 噪声严重.因此，本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0，5m、即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0，5m，10.2,3，肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式.如国内的两座大型轴流泵站，水泵叶轮直径分别为4，5m和4、0m，配套电动机功率分别为5000kW和6000kW。都是采用这种流道形式 经多年运行检验、情况良好。泵站肘形进水流道形状见图4、我国部分泵站肘形进水流道的设计成果.有些经过装置试验验证、见表12 表13.由表13可知，多数泵站肘形进水流道H D,1，5 2。2.B,D，2、0、2,5。L。D,3,5，4，0，hk.D。0，8,1,0,R0。D。0。8.1 0.D为水泵叶轮直径。由于肘形进水流道是逐渐收缩的.流道内的水流状态较好、水力损失较小,但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多 造成泵房底板高程较低，致使泵房地基开挖较深,需增加一定的工程投资.进水流道的进口段底面一般宜做成平底、为了抬高进水池和前池的底部高程 降低其两岸翼墙的高度.减少地基土石方开挖量和混凝土工程量,亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘.即做成斜坡面形式,根据我国部分泵站的工程实践，除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外,多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7.11.见表13。因此，本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12,关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20。28，也有个别泵站采用32,见表13 因此,本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30。钟形进水流道也是一种较好的流道形式、根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料 与肘形进水流道相比，钟形进水流道的平面宽度较大.B，D值一般为2,5.2，8，而高度较小。H。D值一般为1、1。1 4.这样可提高泵房底板高程、减少泵房地基开挖深度、机组段间需填充的混凝土量也较少，因而可节省一定的工程量，泵站钟形进水流道形状见图5 图中、D1。D、0.97，H.D.1 1。1，4 B,D。2 5、2 8，L D大于3.5，DL.D 1.4。hk，D.0,4。D为水泵叶轮直径、簸箕形进水流道降低了进水流道的高度.靠近叶轮处收缩量大.流道形状见图6、簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近，但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格,不易产生涡带，图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI.HI。9、8。2012 Rotodynamic.pumps.for。pump,intake。design。中推荐的，Stork，type,FSI、即簸箕形进水流道的吸水室尺寸。供设计参考、根据试验研究 簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大 是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管，但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小 是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带.簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板，一是为了泵站结构方面的需要。二是为了阻隔可能发生的水下涡带 中隔板的厚度对水流有一定的影响，但从防涡的角度来看。对中隔板的厚度没有特殊的要求,因此、在施工条件允许的情况下尽可能减薄、各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸。结合泵房布置确定.应用于小型泵站时。还应考虑施工的方便性，10。2.5.出水流道布置对泵站的装置效率影响较大、因此流道的型线变化应比较均匀.为了减少水力损失 出口流速应控制在1 5m、s以下.当出口装有拍门时,可控制在2,0m,s.如果水泵出水室出口处流速过大。宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段,以降低流速。扩散段的当量扩散角不宜过大 一般取8、12.较为合适.4.由于大中型泵站机组功率较大 如出水流道的水力损失稍有增大 将使电能有较多的消耗.因此常将出水流道的出口上缘，顶板延长线与出口断面的延长线的交点.淹没在出水池最低运行水位以下0，3m，0，5m。7,当流道宽度较大时、为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩,有关试验资料表明 如果中隔墩布置不当,将影响分流效果、使出流分配不均匀 增加出水流道的水力损失，因此,中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点.待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好。一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍,10。2,6、泵站的断流方式主要有拍门断流 快速闸门断流,止回,蝶.阀断流、虹吸管配真空破坏阀断流等多种，应根据出水流道,管道、布置 出水池的水位变幅。水泵机型.泵站扬程等因素 经技术经济比较后确定，10,2.7，直管式出水流道进口与水泵出水室相连。然后沿水平方向或向上倾斜至出水池。为了便于机组启动和排除管内空气 在流道出口常采用拍门或快速闸门断流，并在门后管道较高处设置通气孔,以减少水流脉动压力.机组停机时还可向流道内补气。避免流道内产生负压 减少关闭拍门时的撞击力.改善流道和拍门的工作条件 10，2，8,虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连。出口淹没在出水池最低运行水位以下 中间较高部位为驼峰.并略高于出水池最高运行水位.在满足防洪要求的前提下、出口可不设快速闸门或拍门.在正常运行工况下。由于出水流道的虹吸作用，其顶部出现负压 停机时.需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀、使空气进入流道而破坏真空.从而切断驼峰两侧的水流。防止出水池的水向水泵倒灌。使机组很快停稳.根据工程实践经验.驼峰顶部的真空度一般应限制在7m、8m水柱高，因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7，5m水柱高.驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响,如果高度较大 断面处的上下压差就会很大、工程实践证明，在尽量减少局部水力损失的情况下.压低驼峰断面的高度是有好处的.一方面可加大驼峰顶部流速，使水流夹气能力增加、并可减小该断面处的上下压差。另一方面可减少驼峰顶部的存气量 便于及早形成虹吸和满管流、而且还可减小驼峰顶部的真空度 从而增大适应出水池水位变化的范围.因此驼峰处断面宜设计成扁平状、10.2。11 根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果，灯泡贯流泵采用灯泡后置、竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高，轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置。差别不大,斜式布置的水泵，应用较多的是斜15、30。45 三种、