10,2、进出水流道10 2，2.有关试验研究表明，进水流道的设计.主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀 为此,要求进水流道型线平顺，各断面面积沿程变化均匀合理 且进口断面处流速宜控制不大于1 0m.s,以减小水力损失 为水泵运行提供良好的水流条件、5.有关试验资料表明.在水泵叶片安装角相同的情况下 无论是肘形进水流道或钟形进水流道，当进口上缘,顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0.35m时,基本上未出现局部漩涡、当淹没水深在0.2m,0、3m时、流道进口水面产生时隐时现的漩涡,有时涡带还伸入流道进口内，但此时对水泵性能的影响并不大。机组仍能正常运行，当淹没水深在0、1m，0、18m时、进口水面漩涡出现频繁，当淹没水深为0,06m时、漩涡剧烈。并夹带大量空气进入流道。致使水泵运行不稳、噪声严重.因此、本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0、5m，即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0.5m.10 2,3 肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式,如国内的两座大型轴流泵站,水泵叶轮直径分别为4.5m和4。0m,配套电动机功率分别为5000kW和6000kW 都是采用这种流道形式.经多年运行检验,情况良好，泵站肘形进水流道形状见图4、我国部分泵站肘形进水流道的设计成果,有些经过装置试验验证 见表12 表13.由表13可知，多数泵站肘形进水流道H D.1。5 2,2，B。D,2、0,2,5。L,D,3.5。4、0 hk，D。0。8,1。0、R0 D 0,8。1.0。D为水泵叶轮直径、由于肘形进水流道是逐渐收缩的.流道内的水流状态较好。水力损失较小，但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多.造成泵房底板高程较低 致使泵房地基开挖较深。需增加一定的工程投资,进水流道的进口段底面一般宜做成平底,为了抬高进水池和前池的底部高程，降低其两岸翼墙的高度 减少地基土石方开挖量和混凝土工程量,亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘、即做成斜坡面形式,根据我国部分泵站的工程实践,除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外.多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7，11 见表13 因此.本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12。关于进口段顶板仰角 我国多数泵站的进水流道采用20，28，也有个别泵站采用32,见表13、因此，本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30.钟形进水流道也是一种较好的流道形式 根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料。与肘形进水流道相比，钟形进水流道的平面宽度较大 B.D值一般为2.5，2，8 而高度较小.H.D值一般为1.1 1、4 这样可提高泵房底板高程,减少泵房地基开挖深度。机组段间需填充的混凝土量也较少。因而可节省一定的工程量，泵站钟形进水流道形状见图5。图中.D1。D，0。97，H D 1、1,1 4。B、D.2、5,2、8,L D大于3.5。DL、D.1、4、hk。D。0.4.D为水泵叶轮直径 簸箕形进水流道降低了进水流道的高度，靠近叶轮处收缩量大,流道形状见图6 簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近，但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格,不易产生涡带 图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI、HI 9。8.2012.Rotodynamic、pumps.for。pump,intake，design、中推荐的,Stork,type.FSI。即簸箕形进水流道的吸水室尺寸 供设计参考。根据试验研究.簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大,是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管，但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小,是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带.簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板.一是为了泵站结构方面的需要 二是为了阻隔可能发生的水下涡带,中隔板的厚度对水流有一定的影响。但从防涡的角度来看。对中隔板的厚度没有特殊的要求、因此、在施工条件允许的情况下尽可能减薄 各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸，结合泵房布置确定，应用于小型泵站时，还应考虑施工的方便性、10，2 5 出水流道布置对泵站的装置效率影响较大，因此流道的型线变化应比较均匀,为了减少水力损失.出口流速应控制在1,5m。s以下.当出口装有拍门时，可控制在2.0m。s，如果水泵出水室出口处流速过大 宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段、以降低流速.扩散段的当量扩散角不宜过大、一般取8。12。较为合适.4 由于大中型泵站机组功率较大,如出水流道的水力损失稍有增大。将使电能有较多的消耗。因此常将出水流道的出口上缘，顶板延长线与出口断面的延长线的交点。淹没在出水池最低运行水位以下0，3m、0.5m,7,当流道宽度较大时，为了减小出口拍门或快速闸门的跨度.常在流道中间设置隔水墩，有关试验资料表明。如果中隔墩布置不当，将影响分流效果 使出流分配不均匀 增加出水流道的水力损失.因此.中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点，待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好、一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍 10,2，6、泵站的断流方式主要有拍门断流 快速闸门断流。止回,蝶,阀断流,虹吸管配真空破坏阀断流等多种,应根据出水流道,管道、布置 出水池的水位变幅，水泵机型.泵站扬程等因素.经技术经济比较后确定,10 2,7。直管式出水流道进口与水泵出水室相连.然后沿水平方向或向上倾斜至出水池，为了便于机组启动和排除管内空气，在流道出口常采用拍门或快速闸门断流,并在门后管道较高处设置通气孔、以减少水流脉动压力,机组停机时还可向流道内补气、避免流道内产生负压，减少关闭拍门时的撞击力.改善流道和拍门的工作条件 10、2.8。虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连,出口淹没在出水池最低运行水位以下,中间较高部位为驼峰,并略高于出水池最高运行水位 在满足防洪要求的前提下.出口可不设快速闸门或拍门，在正常运行工况下,由于出水流道的虹吸作用、其顶部出现负压.停机时,需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀,使空气进入流道而破坏真空。从而切断驼峰两侧的水流、防止出水池的水向水泵倒灌，使机组很快停稳 根据工程实践经验、驼峰顶部的真空度一般应限制在7m。8m水柱高 因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7.5m水柱高.驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响,如果高度较大。断面处的上下压差就会很大，工程实践证明、在尽量减少局部水力损失的情况下。压低驼峰断面的高度是有好处的,一方面可加大驼峰顶部流速、使水流夹气能力增加.并可减小该断面处的上下压差、另一方面可减少驼峰顶部的存气量，便于及早形成虹吸和满管流。而且还可减小驼峰顶部的真空度。从而增大适应出水池水位变化的范围，因此驼峰处断面宜设计成扁平状，10 2。11，根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果、灯泡贯流泵采用灯泡后置，竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高.轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置 差别不大.斜式布置的水泵,应用较多的是斜15，30，45、三种