10 2 进出水流道10 2、2、有关试验研究表明.进水流道的设计，主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀 为此.要求进水流道型线平顺，各断面面积沿程变化均匀合理。且进口断面处流速宜控制不大于1 0m s,以减小水力损失.为水泵运行提供良好的水流条件 5 有关试验资料表明 在水泵叶片安装角相同的情况下 无论是肘形进水流道或钟形进水流道,当进口上缘，顶板延长线与进口断面的延长线的交点，的淹没水深大于0 35m时,基本上未出现局部漩涡，当淹没水深在0.2m，0.3m时.流道进口水面产生时隐时现的漩涡.有时涡带还伸入流道进口内、但此时对水泵性能的影响并不大.机组仍能正常运行.当淹没水深在0,1m、0。18m时，进口水面漩涡出现频繁。当淹没水深为0.06m时,漩涡剧烈、并夹带大量空气进入流道、致使水泵运行不稳，噪声严重，因此、本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0、5m.即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0,5m 10,2、3、肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式。如国内的两座大型轴流泵站。水泵叶轮直径分别为4。5m和4.0m,配套电动机功率分别为5000kW和6000kW 都是采用这种流道形式，经多年运行检验。情况良好,泵站肘形进水流道形状见图4、我国部分泵站肘形进水流道的设计成果，有些经过装置试验验证,见表12、表13、由表13可知，多数泵站肘形进水流道H、D。1，5，2、2，B D，2、0 2，5，L.D,3，5.4，0、hk,D。0。8 1。0,R0.D 0。8 1 0，D为水泵叶轮直径。由于肘形进水流道是逐渐收缩的、流道内的水流状态较好,水力损失较小。但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多、造成泵房底板高程较低、致使泵房地基开挖较深.需增加一定的工程投资.进水流道的进口段底面一般宜做成平底,为了抬高进水池和前池的底部高程。降低其两岸翼墙的高度，减少地基土石方开挖量和混凝土工程量 亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘.即做成斜坡面形式.根据我国部分泵站的工程实践、除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外.多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7 11,见表13.因此。本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12 关于进口段顶板仰角，我国多数泵站的进水流道采用20.28，也有个别泵站采用32,见表13 因此 本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30。钟形进水流道也是一种较好的流道形式、根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料 与肘形进水流道相比。钟形进水流道的平面宽度较大 B，D值一般为2，5.2.8。而高度较小。H。D值一般为1.1,1、4.这样可提高泵房底板高程 减少泵房地基开挖深度 机组段间需填充的混凝土量也较少，因而可节省一定的工程量。泵站钟形进水流道形状见图5.图中，D1,D 0,97。H、D，1 1,1.4。B、D、2。5、2。8,L，D大于3.5。DL D,1。4.hk、D,0,4,D为水泵叶轮直径、簸箕形进水流道降低了进水流道的高度、靠近叶轮处收缩量大.流道形状见图6、簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近.但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格，不易产生涡带、图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI、HI 9,8、2012.Rotodynamic pumps、for，pump.intake,design.中推荐的、Stork、type FSI，即簸箕形进水流道的吸水室尺寸、供设计参考，根据试验研究 簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大,是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管.但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小，是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带 簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板，一是为了泵站结构方面的需要。二是为了阻隔可能发生的水下涡带。中隔板的厚度对水流有一定的影响.但从防涡的角度来看。对中隔板的厚度没有特殊的要求,因此，在施工条件允许的情况下尽可能减薄,各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸，结合泵房布置确定。应用于小型泵站时，还应考虑施工的方便性，10,2，5,出水流道布置对泵站的装置效率影响较大、因此流道的型线变化应比较均匀 为了减少水力损失。出口流速应控制在1。5m.s以下.当出口装有拍门时，可控制在2。0m。s，如果水泵出水室出口处流速过大。宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段，以降低流速,扩散段的当量扩散角不宜过大,一般取8、12，较为合适、4，由于大中型泵站机组功率较大 如出水流道的水力损失稍有增大，将使电能有较多的消耗、因此常将出水流道的出口上缘.顶板延长线与出口断面的延长线的交点,淹没在出水池最低运行水位以下0.3m.0,5m.7.当流道宽度较大时。为了减小出口拍门或快速闸门的跨度，常在流道中间设置隔水墩。有关试验资料表明 如果中隔墩布置不当 将影响分流效果、使出流分配不均匀、增加出水流道的水力损失,因此、中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点，待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好、一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍。10 2 6,泵站的断流方式主要有拍门断流。快速闸门断流,止回、蝶，阀断流,虹吸管配真空破坏阀断流等多种.应根据出水流道、管道、布置,出水池的水位变幅。水泵机型,泵站扬程等因素。经技术经济比较后确定,10 2、7、直管式出水流道进口与水泵出水室相连，然后沿水平方向或向上倾斜至出水池,为了便于机组启动和排除管内空气 在流道出口常采用拍门或快速闸门断流,并在门后管道较高处设置通气孔 以减少水流脉动压力,机组停机时还可向流道内补气，避免流道内产生负压，减少关闭拍门时的撞击力。改善流道和拍门的工作条件。10、2.8，虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连.出口淹没在出水池最低运行水位以下.中间较高部位为驼峰，并略高于出水池最高运行水位、在满足防洪要求的前提下，出口可不设快速闸门或拍门、在正常运行工况下.由于出水流道的虹吸作用、其顶部出现负压、停机时，需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀 使空气进入流道而破坏真空.从而切断驼峰两侧的水流.防止出水池的水向水泵倒灌。使机组很快停稳.根据工程实践经验 驼峰顶部的真空度一般应限制在7m，8m水柱高.因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7,5m水柱高,驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响.如果高度较大。断面处的上下压差就会很大。工程实践证明,在尽量减少局部水力损失的情况下 压低驼峰断面的高度是有好处的。一方面可加大驼峰顶部流速,使水流夹气能力增加、并可减小该断面处的上下压差，另一方面可减少驼峰顶部的存气量,便于及早形成虹吸和满管流、而且还可减小驼峰顶部的真空度 从而增大适应出水池水位变化的范围,因此驼峰处断面宜设计成扁平状，10，2.11.根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果，灯泡贯流泵采用灯泡后置.竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高,轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置,差别不大 斜式布置的水泵、应用较多的是斜15.30 45.三种。