10.2 进出水流道10。2,2，有关试验研究表明。进水流道的设计。主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀，为此.要求进水流道型线平顺。各断面面积沿程变化均匀合理,且进口断面处流速宜控制不大于1、0m。s。以减小水力损失，为水泵运行提供良好的水流条件、5.有关试验资料表明,在水泵叶片安装角相同的情况下，无论是肘形进水流道或钟形进水流道 当进口上缘、顶板延长线与进口断面的延长线的交点，的淹没水深大于0.35m时 基本上未出现局部漩涡.当淹没水深在0 2m.0.3m时。流道进口水面产生时隐时现的漩涡、有时涡带还伸入流道进口内 但此时对水泵性能的影响并不大。机组仍能正常运行，当淹没水深在0、1m。0。18m时,进口水面漩涡出现频繁。当淹没水深为0.06m时.漩涡剧烈。并夹带大量空气进入流道。致使水泵运行不稳 噪声严重.因此,本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0,5m,即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0 5m、10，2，3、肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式。如国内的两座大型轴流泵站、水泵叶轮直径分别为4 5m和4。0m。配套电动机功率分别为5000kW和6000kW。都是采用这种流道形式.经多年运行检验.情况良好、泵站肘形进水流道形状见图4.我国部分泵站肘形进水流道的设计成果。有些经过装置试验验证、见表12。表13 由表13可知，多数泵站肘形进水流道H.D 1,5、2，2.B D.2，0，2,5、L，D、3.5 4、0，hk,D,0、8、1,0,R0、D、0 8 1、0,D为水泵叶轮直径。由于肘形进水流道是逐渐收缩的，流道内的水流状态较好。水力损失较小、但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多.造成泵房底板高程较低,致使泵房地基开挖较深.需增加一定的工程投资、进水流道的进口段底面一般宜做成平底,为了抬高进水池和前池的底部高程,降低其两岸翼墙的高度。减少地基土石方开挖量和混凝土工程量,亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘，即做成斜坡面形式 根据我国部分泵站的工程实践。除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外.多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7。11、见表13,因此、本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12.关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20,28 也有个别泵站采用32、见表13、因此、本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30,钟形进水流道也是一种较好的流道形式 根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料.与肘形进水流道相比.钟形进水流道的平面宽度较大,B D值一般为2，5,2.8.而高度较小.H,D值一般为1.1。1 4，这样可提高泵房底板高程 减少泵房地基开挖深度、机组段间需填充的混凝土量也较少.因而可节省一定的工程量，泵站钟形进水流道形状见图5。图中、D1。D，0,97、H D.1 1。1，4,B D。2.5 2，8.L。D大于3。5,DL、D.1,4、hk、D.0.4.D为水泵叶轮直径 簸箕形进水流道降低了进水流道的高度,靠近叶轮处收缩量大,流道形状见图6。簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近。但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格，不易产生涡带。图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI、HI。9，8。2012 Rotodynamic pumps。for，pump,intake，design,中推荐的。Stork.type FSI,即簸箕形进水流道的吸水室尺寸，供设计参考，根据试验研究。簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大，是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管.但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小,是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带。簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板、一是为了泵站结构方面的需要，二是为了阻隔可能发生的水下涡带。中隔板的厚度对水流有一定的影响，但从防涡的角度来看 对中隔板的厚度没有特殊的要求,因此。在施工条件允许的情况下尽可能减薄。各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸 结合泵房布置确定.应用于小型泵站时 还应考虑施工的方便性。10。2,5,出水流道布置对泵站的装置效率影响较大,因此流道的型线变化应比较均匀。为了减少水力损失,出口流速应控制在1，5m。s以下 当出口装有拍门时。可控制在2.0m。s 如果水泵出水室出口处流速过大、宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段、以降低流速.扩散段的当量扩散角不宜过大.一般取8 12 较为合适 4,由于大中型泵站机组功率较大，如出水流道的水力损失稍有增大.将使电能有较多的消耗,因此常将出水流道的出口上缘 顶板延长线与出口断面的延长线的交点.淹没在出水池最低运行水位以下0 3m。0,5m 7，当流道宽度较大时.为了减小出口拍门或快速闸门的跨度，常在流道中间设置隔水墩。有关试验资料表明、如果中隔墩布置不当 将影响分流效果，使出流分配不均匀，增加出水流道的水力损失 因此。中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点,待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好 一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍。10，2 6 泵站的断流方式主要有拍门断流，快速闸门断流,止回。蝶.阀断流.虹吸管配真空破坏阀断流等多种,应根据出水流道、管道 布置,出水池的水位变幅、水泵机型.泵站扬程等因素 经技术经济比较后确定,10、2,7。直管式出水流道进口与水泵出水室相连,然后沿水平方向或向上倾斜至出水池 为了便于机组启动和排除管内空气、在流道出口常采用拍门或快速闸门断流,并在门后管道较高处设置通气孔 以减少水流脉动压力.机组停机时还可向流道内补气,避免流道内产生负压 减少关闭拍门时的撞击力,改善流道和拍门的工作条件,10 2、8、虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连。出口淹没在出水池最低运行水位以下。中间较高部位为驼峰,并略高于出水池最高运行水位。在满足防洪要求的前提下,出口可不设快速闸门或拍门,在正常运行工况下 由于出水流道的虹吸作用,其顶部出现负压.停机时。需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀，使空气进入流道而破坏真空、从而切断驼峰两侧的水流，防止出水池的水向水泵倒灌。使机组很快停稳 根据工程实践经验。驼峰顶部的真空度一般应限制在7m.8m水柱高，因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7。5m水柱高,驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响 如果高度较大、断面处的上下压差就会很大，工程实践证明、在尽量减少局部水力损失的情况下、压低驼峰断面的高度是有好处的 一方面可加大驼峰顶部流速、使水流夹气能力增加,并可减小该断面处的上下压差，另一方面可减少驼峰顶部的存气量，便于及早形成虹吸和满管流，而且还可减小驼峰顶部的真空度,从而增大适应出水池水位变化的范围,因此驼峰处断面宜设计成扁平状。10 2.11.根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果、灯泡贯流泵采用灯泡后置 竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高、轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置。差别不大。斜式布置的水泵.应用较多的是斜15.30，45。三种，