10、2 进出水流道10 2、2。有关试验研究表明，进水流道的设计.主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀.为此 要求进水流道型线平顺，各断面面积沿程变化均匀合理。且进口断面处流速宜控制不大于1，0m,s 以减小水力损失.为水泵运行提供良好的水流条件 5。有关试验资料表明，在水泵叶片安装角相同的情况下,无论是肘形进水流道或钟形进水流道 当进口上缘。顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0,35m时，基本上未出现局部漩涡,当淹没水深在0 2m.0。3m时、流道进口水面产生时隐时现的漩涡、有时涡带还伸入流道进口内，但此时对水泵性能的影响并不大 机组仍能正常运行。当淹没水深在0，1m,0,18m时、进口水面漩涡出现频繁，当淹没水深为0，06m时。漩涡剧烈，并夹带大量空气进入流道,致使水泵运行不稳.噪声严重。因此、本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0。5m，即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0。5m。10。2 3。肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式、如国内的两座大型轴流泵站 水泵叶轮直径分别为4、5m和4 0m 配套电动机功率分别为5000kW和6000kW.都是采用这种流道形式.经多年运行检验，情况良好 泵站肘形进水流道形状见图4，我国部分泵站肘形进水流道的设计成果、有些经过装置试验验证,见表12 表13。由表13可知。多数泵站肘形进水流道H.D、1，5。2 2 B D，2。0，2、5、L D，3，5 4.0 hk,D,0，8、1。0,R0。D、0,8，1,0，D为水泵叶轮直径，由于肘形进水流道是逐渐收缩的，流道内的水流状态较好，水力损失较小 但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多 造成泵房底板高程较低，致使泵房地基开挖较深 需增加一定的工程投资 进水流道的进口段底面一般宜做成平底 为了抬高进水池和前池的底部高程。降低其两岸翼墙的高度 减少地基土石方开挖量和混凝土工程量，亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘.即做成斜坡面形式，根据我国部分泵站的工程实践。除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外、多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7、11,见表13.因此，本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12。关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20、28,也有个别泵站采用32 见表13 因此.本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30。钟形进水流道也是一种较好的流道形式 根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料。与肘形进水流道相比 钟形进水流道的平面宽度较大，B，D值一般为2 5 2，8。而高度较小 H，D值一般为1 1,1.4 这样可提高泵房底板高程、减少泵房地基开挖深度。机组段间需填充的混凝土量也较少 因而可节省一定的工程量。泵站钟形进水流道形状见图5、图中 D1，D,0 97 H.D,1。1.1。4,B D、2.5,2、8，L，D大于3,5.DL，D、1，4 hk.D.0，4.D为水泵叶轮直径。簸箕形进水流道降低了进水流道的高度 靠近叶轮处收缩量大 流道形状见图6 簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近、但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格 不易产生涡带。图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI，HI。9 8.2012、Rotodynamic、pumps、for pump,intake、design.中推荐的。Stork，type.FSI,即簸箕形进水流道的吸水室尺寸，供设计参考 根据试验研究 簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大.是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管。但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小。是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带,簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板。一是为了泵站结构方面的需要。二是为了阻隔可能发生的水下涡带。中隔板的厚度对水流有一定的影响。但从防涡的角度来看.对中隔板的厚度没有特殊的要求 因此.在施工条件允许的情况下尽可能减薄，各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸,结合泵房布置确定。应用于小型泵站时 还应考虑施工的方便性。10.2.5，出水流道布置对泵站的装置效率影响较大、因此流道的型线变化应比较均匀。为了减少水力损失 出口流速应控制在1、5m s以下，当出口装有拍门时,可控制在2,0m，s 如果水泵出水室出口处流速过大 宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段。以降低流速.扩散段的当量扩散角不宜过大,一般取8,12。较为合适.4,由于大中型泵站机组功率较大，如出水流道的水力损失稍有增大,将使电能有较多的消耗.因此常将出水流道的出口上缘。顶板延长线与出口断面的延长线的交点.淹没在出水池最低运行水位以下0,3m、0。5m.7.当流道宽度较大时。为了减小出口拍门或快速闸门的跨度。常在流道中间设置隔水墩,有关试验资料表明,如果中隔墩布置不当，将影响分流效果 使出流分配不均匀,增加出水流道的水力损失、因此.中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点.待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好，一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍.10,2。6 泵站的断流方式主要有拍门断流。快速闸门断流、止回、蝶,阀断流。虹吸管配真空破坏阀断流等多种,应根据出水流道,管道，布置。出水池的水位变幅,水泵机型.泵站扬程等因素、经技术经济比较后确定，10.2 7 直管式出水流道进口与水泵出水室相连.然后沿水平方向或向上倾斜至出水池、为了便于机组启动和排除管内空气，在流道出口常采用拍门或快速闸门断流、并在门后管道较高处设置通气孔,以减少水流脉动压力 机组停机时还可向流道内补气 避免流道内产生负压、减少关闭拍门时的撞击力.改善流道和拍门的工作条件,10。2.8,虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连、出口淹没在出水池最低运行水位以下 中间较高部位为驼峰 并略高于出水池最高运行水位，在满足防洪要求的前提下，出口可不设快速闸门或拍门，在正常运行工况下，由于出水流道的虹吸作用,其顶部出现负压,停机时，需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀，使空气进入流道而破坏真空。从而切断驼峰两侧的水流 防止出水池的水向水泵倒灌 使机组很快停稳 根据工程实践经验 驼峰顶部的真空度一般应限制在7m,8m水柱高.因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7,5m水柱高、驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响.如果高度较大、断面处的上下压差就会很大、工程实践证明、在尽量减少局部水力损失的情况下，压低驼峰断面的高度是有好处的 一方面可加大驼峰顶部流速，使水流夹气能力增加 并可减小该断面处的上下压差,另一方面可减少驼峰顶部的存气量.便于及早形成虹吸和满管流。而且还可减小驼峰顶部的真空度 从而增大适应出水池水位变化的范围，因此驼峰处断面宜设计成扁平状，10，2。11、根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果。灯泡贯流泵采用灯泡后置,竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高。轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置，差别不大 斜式布置的水泵.应用较多的是斜15，30 45，三种。