10、2、进出水流道10,2 2、有关试验研究表明、进水流道的设计、主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀，为此，要求进水流道型线平顺 各断面面积沿程变化均匀合理、且进口断面处流速宜控制不大于1，0m，s,以减小水力损失、为水泵运行提供良好的水流条件 5、有关试验资料表明，在水泵叶片安装角相同的情况下。无论是肘形进水流道或钟形进水流道,当进口上缘，顶板延长线与进口断面的延长线的交点 的淹没水深大于0 35m时 基本上未出现局部漩涡.当淹没水深在0、2m 0 3m时。流道进口水面产生时隐时现的漩涡，有时涡带还伸入流道进口内,但此时对水泵性能的影响并不大,机组仍能正常运行,当淹没水深在0 1m.0 18m时，进口水面漩涡出现频繁.当淹没水深为0、06m时。漩涡剧烈 并夹带大量空气进入流道，致使水泵运行不稳。噪声严重,因此,本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0。5m、即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0 5m,10。2，3。肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式，如国内的两座大型轴流泵站、水泵叶轮直径分别为4、5m和4 0m、配套电动机功率分别为5000kW和6000kW。都是采用这种流道形式。经多年运行检验,情况良好 泵站肘形进水流道形状见图4 我国部分泵站肘形进水流道的设计成果,有些经过装置试验验证,见表12、表13.由表13可知。多数泵站肘形进水流道H，D.1、5.2,2.B D。2,0、2、5、L，D 3,5 4 0,hk D、0，8。1、0,R0。D，0、8，1 0，D为水泵叶轮直径,由于肘形进水流道是逐渐收缩的。流道内的水流状态较好.水力损失较小 但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多，造成泵房底板高程较低。致使泵房地基开挖较深。需增加一定的工程投资、进水流道的进口段底面一般宜做成平底。为了抬高进水池和前池的底部高程.降低其两岸翼墙的高度.减少地基土石方开挖量和混凝土工程量.亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘.即做成斜坡面形式。根据我国部分泵站的工程实践,除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外，多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7 11,见表13 因此 本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12,关于进口段顶板仰角,我国多数泵站的进水流道采用20 28 也有个别泵站采用32 见表13,因此 本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30、钟形进水流道也是一种较好的流道形式，根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料、与肘形进水流道相比 钟形进水流道的平面宽度较大，B。D值一般为2、5.2，8。而高度较小，H.D值一般为1、1、1。4、这样可提高泵房底板高程，减少泵房地基开挖深度,机组段间需填充的混凝土量也较少 因而可节省一定的工程量、泵站钟形进水流道形状见图5.图中,D1 D.0、97.H,D。1 1，1、4,B。D，2.5，2.8、L。D大于3。5 DL.D.1。4，hk.D,0,4 D为水泵叶轮直径，簸箕形进水流道降低了进水流道的高度.靠近叶轮处收缩量大、流道形状见图6,簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近，但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格，不易产生涡带.图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI.HI,9。8、2012。Rotodynamic，pumps.for,pump，intake。design，中推荐的。Stork。type FSI。即簸箕形进水流道的吸水室尺寸.供设计参考 根据试验研究.簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大、是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管 但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小，是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带.簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板,一是为了泵站结构方面的需要,二是为了阻隔可能发生的水下涡带，中隔板的厚度对水流有一定的影响 但从防涡的角度来看。对中隔板的厚度没有特殊的要求.因此、在施工条件允许的情况下尽可能减薄 各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸,结合泵房布置确定、应用于小型泵站时,还应考虑施工的方便性 10、2，5.出水流道布置对泵站的装置效率影响较大，因此流道的型线变化应比较均匀,为了减少水力损失.出口流速应控制在1 5m.s以下、当出口装有拍门时。可控制在2,0m s 如果水泵出水室出口处流速过大,宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段,以降低流速 扩散段的当量扩散角不宜过大 一般取8，12、较为合适，4,由于大中型泵站机组功率较大 如出水流道的水力损失稍有增大 将使电能有较多的消耗,因此常将出水流道的出口上缘。顶板延长线与出口断面的延长线的交点。淹没在出水池最低运行水位以下0,3m,0。5m.7。当流道宽度较大时.为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩，有关试验资料表明,如果中隔墩布置不当、将影响分流效果,使出流分配不均匀，增加出水流道的水力损失，因此。中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点 待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好 一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍 10 2 6.泵站的断流方式主要有拍门断流,快速闸门断流。止回，蝶 阀断流,虹吸管配真空破坏阀断流等多种.应根据出水流道,管道、布置、出水池的水位变幅 水泵机型，泵站扬程等因素，经技术经济比较后确定,10 2，7 直管式出水流道进口与水泵出水室相连。然后沿水平方向或向上倾斜至出水池,为了便于机组启动和排除管内空气 在流道出口常采用拍门或快速闸门断流.并在门后管道较高处设置通气孔、以减少水流脉动压力.机组停机时还可向流道内补气 避免流道内产生负压，减少关闭拍门时的撞击力、改善流道和拍门的工作条件，10,2，8，虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连。出口淹没在出水池最低运行水位以下 中间较高部位为驼峰,并略高于出水池最高运行水位,在满足防洪要求的前提下、出口可不设快速闸门或拍门,在正常运行工况下 由于出水流道的虹吸作用、其顶部出现负压，停机时，需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀、使空气进入流道而破坏真空.从而切断驼峰两侧的水流，防止出水池的水向水泵倒灌.使机组很快停稳,根据工程实践经验，驼峰顶部的真空度一般应限制在7m.8m水柱高，因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7.5m水柱高 驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响,如果高度较大.断面处的上下压差就会很大、工程实践证明,在尽量减少局部水力损失的情况下，压低驼峰断面的高度是有好处的、一方面可加大驼峰顶部流速.使水流夹气能力增加，并可减小该断面处的上下压差,另一方面可减少驼峰顶部的存气量,便于及早形成虹吸和满管流、而且还可减小驼峰顶部的真空度.从而增大适应出水池水位变化的范围.因此驼峰处断面宜设计成扁平状。10.2,11，根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果，灯泡贯流泵采用灯泡后置，竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高 轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置.差别不大,斜式布置的水泵 应用较多的是斜15、30。45,三种，