10 2.进出水流道10,2.2 有关试验研究表明,进水流道的设计,主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀，为此、要求进水流道型线平顺。各断面面积沿程变化均匀合理、且进口断面处流速宜控制不大于1,0m,s、以减小水力损失,为水泵运行提供良好的水流条件.5、有关试验资料表明、在水泵叶片安装角相同的情况下,无论是肘形进水流道或钟形进水流道 当进口上缘,顶板延长线与进口断面的延长线的交点.的淹没水深大于0、35m时，基本上未出现局部漩涡,当淹没水深在0.2m。0,3m时，流道进口水面产生时隐时现的漩涡.有时涡带还伸入流道进口内,但此时对水泵性能的影响并不大.机组仍能正常运行 当淹没水深在0.1m.0,18m时。进口水面漩涡出现频繁、当淹没水深为0。06m时.漩涡剧烈，并夹带大量空气进入流道.致使水泵运行不稳,噪声严重 因此。本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0.5m 即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0 5m。10、2 3、肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式、如国内的两座大型轴流泵站，水泵叶轮直径分别为4.5m和4。0m 配套电动机功率分别为5000kW和6000kW、都是采用这种流道形式，经多年运行检验。情况良好 泵站肘形进水流道形状见图4 我国部分泵站肘形进水流道的设计成果 有些经过装置试验验证,见表12,表13,由表13可知,多数泵站肘形进水流道H.D。1 5。2 2.B，D.2.0.2 5。L，D.3。5 4、0、hk，D 0.8 1。0,R0.D，0,8、1.0.D为水泵叶轮直径,由于肘形进水流道是逐渐收缩的、流道内的水流状态较好,水力损失较小.但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多，造成泵房底板高程较低、致使泵房地基开挖较深。需增加一定的工程投资.进水流道的进口段底面一般宜做成平底,为了抬高进水池和前池的底部高程,降低其两岸翼墙的高度。减少地基土石方开挖量和混凝土工程量 亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘 即做成斜坡面形式、根据我国部分泵站的工程实践,除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外.多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7,11.见表13.因此,本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12。关于进口段顶板仰角。我国多数泵站的进水流道采用20、28。也有个别泵站采用32，见表13.因此 本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30 钟形进水流道也是一种较好的流道形式.根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料，与肘形进水流道相比.钟形进水流道的平面宽度较大.B D值一般为2,5.2。8,而高度较小 H。D值一般为1.1.1,4、这样可提高泵房底板高程。减少泵房地基开挖深度.机组段间需填充的混凝土量也较少、因而可节省一定的工程量 泵站钟形进水流道形状见图5，图中,D1,D，0，97。H.D。1、1 1 4。B D 2，5 2.8.L、D大于3 5 DL。D 1，4。hk，D,0，4,D为水泵叶轮直径.簸箕形进水流道降低了进水流道的高度.靠近叶轮处收缩量大.流道形状见图6.簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近.但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格，不易产生涡带、图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI.HI,9,8，2012，Rotodynamic、pumps for。pump。intake.design，中推荐的、Stork,type。FSI。即簸箕形进水流道的吸水室尺寸.供设计参考 根据试验研究 簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大,是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管。但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小。是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带.簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板。一是为了泵站结构方面的需要 二是为了阻隔可能发生的水下涡带。中隔板的厚度对水流有一定的影响,但从防涡的角度来看。对中隔板的厚度没有特殊的要求,因此。在施工条件允许的情况下尽可能减薄。各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸.结合泵房布置确定。应用于小型泵站时，还应考虑施工的方便性、10。2，5，出水流道布置对泵站的装置效率影响较大，因此流道的型线变化应比较均匀，为了减少水力损失。出口流速应控制在1，5m.s以下。当出口装有拍门时.可控制在2,0m。s，如果水泵出水室出口处流速过大 宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段。以降低流速,扩散段的当量扩散角不宜过大.一般取8、12，较为合适。4.由于大中型泵站机组功率较大,如出水流道的水力损失稍有增大 将使电能有较多的消耗。因此常将出水流道的出口上缘,顶板延长线与出口断面的延长线的交点，淹没在出水池最低运行水位以下0.3m、0,5m 7,当流道宽度较大时,为了减小出口拍门或快速闸门的跨度。常在流道中间设置隔水墩，有关试验资料表明 如果中隔墩布置不当 将影响分流效果,使出流分配不均匀.增加出水流道的水力损失，因此 中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点、待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好.一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍，10.2 6 泵站的断流方式主要有拍门断流、快速闸门断流。止回 蝶。阀断流.虹吸管配真空破坏阀断流等多种、应根据出水流道、管道,布置,出水池的水位变幅。水泵机型，泵站扬程等因素。经技术经济比较后确定。10,2.7、直管式出水流道进口与水泵出水室相连.然后沿水平方向或向上倾斜至出水池，为了便于机组启动和排除管内空气，在流道出口常采用拍门或快速闸门断流 并在门后管道较高处设置通气孔 以减少水流脉动压力 机组停机时还可向流道内补气 避免流道内产生负压，减少关闭拍门时的撞击力 改善流道和拍门的工作条件,10。2.8，虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连 出口淹没在出水池最低运行水位以下.中间较高部位为驼峰。并略高于出水池最高运行水位，在满足防洪要求的前提下,出口可不设快速闸门或拍门.在正常运行工况下。由于出水流道的虹吸作用、其顶部出现负压、停机时。需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀。使空气进入流道而破坏真空，从而切断驼峰两侧的水流。防止出水池的水向水泵倒灌，使机组很快停稳、根据工程实践经验，驼峰顶部的真空度一般应限制在7m 8m水柱高。因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7，5m水柱高。驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响,如果高度较大,断面处的上下压差就会很大 工程实践证明。在尽量减少局部水力损失的情况下 压低驼峰断面的高度是有好处的 一方面可加大驼峰顶部流速、使水流夹气能力增加，并可减小该断面处的上下压差.另一方面可减少驼峰顶部的存气量，便于及早形成虹吸和满管流.而且还可减小驼峰顶部的真空度.从而增大适应出水池水位变化的范围。因此驼峰处断面宜设计成扁平状、10,2.11,根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果 灯泡贯流泵采用灯泡后置,竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高，轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置，差别不大 斜式布置的水泵、应用较多的是斜15。30,45.三种、