10,2。进出水流道10、2、2 有关试验研究表明、进水流道的设计,主要问题是要保证其出口流速和压力分布比较均匀,为此 要求进水流道型线平顺，各断面面积沿程变化均匀合理,且进口断面处流速宜控制不大于1、0m,s 以减小水力损失，为水泵运行提供良好的水流条件 5。有关试验资料表明.在水泵叶片安装角相同的情况下 无论是肘形进水流道或钟形进水流道,当进口上缘,顶板延长线与进口断面的延长线的交点。的淹没水深大于0、35m时.基本上未出现局部漩涡、当淹没水深在0、2m。0,3m时，流道进口水面产生时隐时现的漩涡.有时涡带还伸入流道进口内,但此时对水泵性能的影响并不大，机组仍能正常运行，当淹没水深在0.1m,0。18m时,进口水面漩涡出现频繁。当淹没水深为0,06m时、漩涡剧烈。并夹带大量空气进入流道、致使水泵运行不稳.噪声严重，因此，本标准规定进水流道进口上缘的最小淹没水深为0,5m 即应淹没在进水池最低运行水位以下至少0 5m,10、2,3，肘形进水流道是目前国内外采用最广泛的一种流道形式 如国内的两座大型轴流泵站，水泵叶轮直径分别为4 5m和4 0m，配套电动机功率分别为5000kW和6000kW。都是采用这种流道形式,经多年运行检验。情况良好.泵站肘形进水流道形状见图4,我国部分泵站肘形进水流道的设计成果、有些经过装置试验验证。见表12，表13.由表13可知，多数泵站肘形进水流道H.D 1。5、2 2.B。D 2。0.2。5,L、D、3，5 4.0.hk.D.0,8、1,0、R0 D。0、8,1,0,D为水泵叶轮直径。由于肘形进水流道是逐渐收缩的,流道内的水流状态较好 水力损失较小.但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多，造成泵房底板高程较低 致使泵房地基开挖较深 需增加一定的工程投资 进水流道的进口段底面一般宜做成平底。为了抬高进水池和前池的底部高程 降低其两岸翼墙的高度、减少地基土石方开挖量和混凝土工程量，亦可将进水流道进口段底面向进口方向上翘、即做成斜坡面形式。根据我国部分泵站的工程实践。除有些泵站进水流道进口段底面做成平底外,多数泵站进水流道的进口段底面上翘采用7，11，见表13。因此。本标准规定进水流道进口段底面上翘角不宜大于12。关于进口段顶板仰角、我国多数泵站的进水流道采用20、28,也有个别泵站采用32。见表13 因此、本标准规定进水流道进口段顶板仰角不宜大于30.钟形进水流道也是一种较好的流道形式 根据国内采用钟形进水流道的泵站装置试验资料.与肘形进水流道相比、钟形进水流道的平面宽度较大,B、D值一般为2。5。2。8。而高度较小,H。D值一般为1，1 1.4。这样可提高泵房底板高程、减少泵房地基开挖深度、机组段间需填充的混凝土量也较少.因而可节省一定的工程量 泵站钟形进水流道形状见图5 图中.D1、D 0，97 H D、1.1。1、4，B.D,2，5,2.8。L、D大于3、5.DL,D 1 4。hk,D、0。4.D为水泵叶轮直径.簸箕形进水流道降低了进水流道的高度,靠近叶轮处收缩量大，流道形状见图6、簸箕形进水流道的进口段尺寸与钟形进水流道比较接近 但对宽度的要求没有钟形进水流道那样严格 不易产生涡带,图6中标注的尺寸为美国国家标准ANSI,HI、9，8,2012 Rotodynamic，pumps、for,pump，intake、design、中推荐的，Stork.type.FSI、即簸箕形进水流道的吸水室尺寸，供设计参考,根据试验研究 簸箕形进水流道的宽度较肘形进水流道的大，是为了方便一部分水流绕至喇叭口两侧及后部进入喇叭管、但簸箕形进水流道宽度比钟形进水流道小.是因为流道内部不像钟形流道那样容易产生涡带 簸箕形进水流道的吸水室中宜设中隔板.一是为了泵站结构方面的需要。二是为了阻隔可能发生的水下涡带。中隔板的厚度对水流有一定的影响.但从防涡的角度来看。对中隔板的厚度没有特殊的要求 因此。在施工条件允许的情况下尽可能减薄，各种进水流道的主要尺寸需根据水泵的结构和外形尺寸.结合泵房布置确定.应用于小型泵站时。还应考虑施工的方便性，10,2 5 出水流道布置对泵站的装置效率影响较大.因此流道的型线变化应比较均匀、为了减少水力损失,出口流速应控制在1。5m s以下，当出口装有拍门时.可控制在2，0m，s.如果水泵出水室出口处流速过大,宜在其后面直至出水流道出口设置扩散段 以降低流速.扩散段的当量扩散角不宜过大。一般取8 12，较为合适。4，由于大中型泵站机组功率较大。如出水流道的水力损失稍有增大,将使电能有较多的消耗。因此常将出水流道的出口上缘、顶板延长线与出口断面的延长线的交点，淹没在出水池最低运行水位以下0,3m、0 5m,7,当流道宽度较大时。为了减小出口拍门或快速闸门的跨度,常在流道中间设置隔水墩。有关试验资料表明.如果中隔墩布置不当、将影响分流效果.使出流分配不均匀.增加出水流道的水力损失,因此。中隔墩起点位置距水泵出水室宜远一点，待至水泵出流流速较均匀处再分隔为好、一般中隔墩起点位置与机组中心线距离不应小于水泵出口直径的2倍，10,2、6 泵站的断流方式主要有拍门断流 快速闸门断流。止回,蝶.阀断流,虹吸管配真空破坏阀断流等多种、应根据出水流道,管道,布置 出水池的水位变幅、水泵机型 泵站扬程等因素.经技术经济比较后确定、10，2,7.直管式出水流道进口与水泵出水室相连 然后沿水平方向或向上倾斜至出水池。为了便于机组启动和排除管内空气.在流道出口常采用拍门或快速闸门断流,并在门后管道较高处设置通气孔。以减少水流脉动压力，机组停机时还可向流道内补气.避免流道内产生负压,减少关闭拍门时的撞击力 改善流道和拍门的工作条件、10、2。8、虹吸式出水流道的进口与水泵出水室相连、出口淹没在出水池最低运行水位以下、中间较高部位为驼峰,并略高于出水池最高运行水位，在满足防洪要求的前提下 出口可不设快速闸门或拍门，在正常运行工况下 由于出水流道的虹吸作用.其顶部出现负压。停机时 需及时打开设在驼峰顶部的真空破坏阀。使空气进入流道而破坏真空,从而切断驼峰两侧的水流,防止出水池的水向水泵倒灌。使机组很快停稳、根据工程实践经验 驼峰顶部的真空度一般应限制在7m,8m水柱高、因此本标准规定驼峰顶部的真空度不应超过7.5m水柱高。驼峰断面的高度对该处的流速和压力分布均有影响 如果高度较大、断面处的上下压差就会很大,工程实践证明，在尽量减少局部水力损失的情况下.压低驼峰断面的高度是有好处的、一方面可加大驼峰顶部流速.使水流夹气能力增加、并可减小该断面处的上下压差,另一方面可减少驼峰顶部的存气量、便于及早形成虹吸和满管流，而且还可减小驼峰顶部的真空度,从而增大适应出水池水位变化的范围 因此驼峰处断面宜设计成扁平状。10。2,11、根据南水北调东线一期泵站工程的研究成果。灯泡贯流泵采用灯泡后置 竖井贯流泵采用竖井前置的效率比反过来布置要高,轴伸贯流泵的轴伸前置还是后置。差别不大 斜式布置的水泵、应用较多的是斜15，30。45,三种,