5,3。联锁块地坪5。3.1。联锁块地坪现场调研的结果表明。荷载作用初期联锁块间产生的间隙并不影响使用,但随着荷载作用时效性、块体间的相互联锁扩散作用减弱直至弱化为独立块体工作 并且逐渐影响使用、由于联锁块地坪在重型搁墩及流动机械作用下的面层破坏现象复杂,相关机理调查分析资料较少.本标准对联锁块地坪面层设计参照了道路工程弹性层状体系的有关方法与参数 结合船厂荷载形式的复杂性及船厂地坪的实际使用情况、认为面层竖向变形是反映承载能力和影响使用的主要指标.并对其计算方法作了详细规定，而对于面层的弯拉及剪切应力等验算本标准不作规定控制。需要时可采用有限元方法进行计算。弹性层状体的层数越多，影响竖向变形，应力的因素越多，理论解不便于工程设计运用，因此结合联锁块地坪特点 本标准推荐将多层体系等效换算简化为弹性三层体系求解面层竖向变形.并建议了相应的简化表达式、其中联锁块地坪基层的等效换算公式参考道路工程的有关研究成果。5 3,2,砂垫层为联锁块地坪的重要组成,计算中将联锁块面层与砂垫层视为组合均质连续体,根据相关研究资料等效回弹模量可取3000MPa.5.3,4。计算联锁块地坪面层竖向变形时.多层弹性体系各基层可按图4所示进行等效.换算为与顶部基层回弹模量相同的等效基层.等效基层的换算厚度Heq可按公式.5、3 4、进行计算,5.3,5.本条建议的弹性三层体系面层竖向变形表达式是对圆形均布垂直荷载作用下的三层弹性体系解析解的简化，1.编制组研究表明 地坪各层泊松比的变化对面层法向应力与切向应力有所影响.但影响范围有限、对垂直应力及竖向变形影响不大、为方便简化面层竖向变形表达式,简化过程中忽略了地坪各层材料泊松比变化的影响、2，考虑到联锁块地坪面层做法及材料相对固定.因此简化公式拟合过程中对面层参数的取值相对固定，重点考察基层回弹模量E2、地基回弹模量E0、地坪面层厚度hc以及等效基层厚度Heq对面层竖向变形系数的影响 图5，数据分析表明 随着hc.δ Heq.δ的增大.面层竖向变形系数逐渐减小 而随着地基回弹模量E0与基层回弹模量E2比值的增大、面层竖向变形系数逐渐减小.面层竖向变形系数与E0,Eceq E2、Eceq、hc.δ.Heq.δ等均有关，对面层竖向变形系数ƒ。W.主要考察了hc。δ Heq。δ对其的影响,并对E0，Eceq。E2，Eceq进行参数化处理，通过对简化拟合公式中各主要影响参数的变化趋势分析可见 图6.图7.地基回弹模量E0,基层回弹模量E2以及基层的厚度是影响联锁块地坪表面竖向变形的重要因素 对三层体系而言、70.90，的竖向变形取决于地基的强弱,当各层回弹模量一致时,随着hc,Heq的增大 面层竖向变形系数逐渐减小，通过将简化拟合公式与弹性三层解析解进行对比可见.图8.拟合公式与理论解存在一定的误差,但总体趋势与解析解基本吻合 拟合误差可以接受、5,3 8，5。3 9。对于荷载中心点以外的计算点。标准采用荷载点与计算点距离参数r,δ的影响系数k1进行修正.不同地基条件的综合修正系数k2综合考虑荷载等级 地基回弹模量及联锁块面层正常使用性能等要求确定,系数取值主要依据场地试验结果、船厂调研资料及算例计算对比分析得到。