4。4.冲击式机器 锻锤4，4、1,锻锤基础的隔振设计应符合下列规定.1.基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值.2。锻锤在下一次打击前.砧座应停止振动，3.锻锤打击后，隔振器上部质量不应与隔振器分离 4 4。2、锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定、1,砧座振动计算时,可假定基础为不动体、宜采用有阻尼单自由度振动模型，图4、4。2.1，2.基础振动计算时、振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力,宜采用无阻尼单自由度振动模型,图4，4。2.2，图4,4。2、1,有阻尼单自由度振动模型1，基础.2.砧座,3,锤头图4.4、2 2、无阻尼单自由度振动模型1 基础、2，地基4，4、3，隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移.图4.4,2,1,可按下列公式计算。式中、uz1,砧座的最大竖向振动位移 m.m0。锻锤锤头的质量。kg,ms 隔振器上部的总质量,kg、v0、锤头的最大冲击速度，m.s。e1，回弹系数.模锻锤可取0、5，自由锻锤可取0,25，锻打有色金属时可取0、K1.隔振器的竖向刚度.N m.ζz、隔振体系的阻尼比.Cz、隔振器的竖向阻尼系数,N s,m,4.4 4、隔振锻锤基础的最大竖向振动位移，图4、4，2 2，可按下列公式计算.式中 uz2、基础最大竖向振动位移。m,K2,基础底部的折算刚度 N，m Kz 基础底部地基土的抗压刚度、N.m 应按现行国家标准、动力机器基础设计规范，GB,50040的规定确定.4 4 5，锻锤基础的隔振设计应符合下列规定、1。锻锤砧座质量较大时、可直接对砧座进行隔振,砧座质量较小时.宜在砧座下增设钢筋混凝土台座.2、砧座或钢筋混凝土台座底面积较大.砧座重心与砧座底面距离较小时.可采用支承式隔振,砧座底面积较小、砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时。可采用悬挂式隔振.3、锻锤的打击中心 隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心、宜在同一铅垂线上、4。砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置 5.采用圆柱螺旋弹簧隔振器时、应配置阻尼器,采用迭板弹簧隔振器时、可不配置阻尼器,6,锻锤隔振系统的阻尼比，不宜小于0,2 压力机4.4.6 压力机基础的隔振设计应符合下列规定、1，当压力机启动，图4.4。6。1.产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中。uz3。压力机工作台两侧的最大竖向振动位移 m my。压力机的质量.kg,mz,主轴偏心质量与连杆折合质量之和 kg、连杆折合质量可取连杆质量的1，3。r,曲柄半径，m、h1、压力机质心O至隔振器的距离.m.l 主轴轴承O,至压力机质心O的距离，m c,隔振器之间的距离 m,R1,压力机绕质心轴的回转半径、m,J。压力机绕质心轴的质量惯性矩.kg.m2。ny.压力机主轴的额定转速，rad。s.wk,压力机摇摆振动的固有圆频率、rad s.ζzl，隔振体系摇摆振动的阻尼比 图4,4、6。1、压力机启动时的力学模型1、基础,2、压力机机身 2、压力机冲压工作时.图4.4.6,2。工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中,uz4 压力机工作台的最大竖向振动位移,m、F 压力机额定工作压力 N。mt。压力机头部的质量。kg、mg、压力机工作台的质量,kg,K3.压力机立柱及拉杆的刚度、N、m，E1、压力机立柱的弹性模量，N m2。E2.压力机拉杆的弹性模量，N。m2、A1，压力机立柱的平均截面积。m2、A2 压力机拉杆的平均截面积.m2,L1，压力机立柱的工作长度,m，L2 压力机拉杆的工作长度 m、图4 4，6 2、压力机冲压工作时的力学模型1.基础,2,压力机工作台,3 压力机头部.3，压力机冲压工件时,基础的竖向振动位移可按下式计算 式中。uz5 冲压工件时压力机基础的竖向振动位移.m，4 4.7，压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1 闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部.2、闭式单点压力机和开式压力机，可在压力机下部设置台座。隔振器宜安置在台座下部.3.热模锻压力机，应在压力机下部设置钢框架台座,隔振器宜安置在台座下部、4.螺旋压力机、应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座 隔振器宜安置在台座下部，5。压力机隔振系统的竖向阻尼比.不宜小于0,1.