4,4,冲击式机器、锻锤4.4，1、锻锤基础的隔振设计应符合下列规定。1，基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值。2、锻锤在下一次打击前，砧座应停止振动,3,锻锤打击后,隔振器上部质量不应与隔振器分离，4 4。2,锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定。1。砧座振动计算时.可假定基础为不动体、宜采用有阻尼单自由度振动模型。图4，4。2,1，2,基础振动计算时。振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力，宜采用无阻尼单自由度振动模型.图4,4、2，2，图4.4，2,1。有阻尼单自由度振动模型1.基础,2、砧座 3、锤头图4 4，2、2。无阻尼单自由度振动模型1。基础 2，地基4 4、3.隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移 图4。4 2。1。可按下列公式计算，式中，uz1。砧座的最大竖向振动位移。m、m0。锻锤锤头的质量，kg。ms、隔振器上部的总质量.kg v0，锤头的最大冲击速度,m s.e1。回弹系数、模锻锤可取0 5，自由锻锤可取0.25 锻打有色金属时可取0。K1,隔振器的竖向刚度、N。m,ζz、隔振体系的阻尼比，Cz。隔振器的竖向阻尼系数，N,s.m,4 4 4。隔振锻锤基础的最大竖向振动位移、图4.4。2.2.可按下列公式计算,式中,uz2、基础最大竖向振动位移。m，K2，基础底部的折算刚度 N,m。Kz。基础底部地基土的抗压刚度，N，m、应按现行国家标准。动力机器基础设计规范,GB。50040的规定确定，4 4、5，锻锤基础的隔振设计应符合下列规定 1,锻锤砧座质量较大时。可直接对砧座进行隔振，砧座质量较小时。宜在砧座下增设钢筋混凝土台座。2。砧座或钢筋混凝土台座底面积较大 砧座重心与砧座底面距离较小时，可采用支承式隔振.砧座底面积较小,砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时.可采用悬挂式隔振 3,锻锤的打击中心 隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心。宜在同一铅垂线上，4，砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置、5、采用圆柱螺旋弹簧隔振器时、应配置阻尼器。采用迭板弹簧隔振器时 可不配置阻尼器。6、锻锤隔振系统的阻尼比,不宜小于0，2.压力机4 4 6。压力机基础的隔振设计应符合下列规定、1.当压力机启动,图4.4 6、1。产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时 压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中,uz3 压力机工作台两侧的最大竖向振动位移、m、my,压力机的质量、kg.mz、主轴偏心质量与连杆折合质量之和，kg、连杆折合质量可取连杆质量的1、3,r,曲柄半径 m.h1、压力机质心O至隔振器的距离。m l、主轴轴承O。至压力机质心O的距离 m.c,隔振器之间的距离，m。R1，压力机绕质心轴的回转半径,m、J，压力机绕质心轴的质量惯性矩 kg.m2。ny.压力机主轴的额定转速、rad.s、wk.压力机摇摆振动的固有圆频率,rad,s,ζzl.隔振体系摇摆振动的阻尼比、图4,4,6。1。压力机启动时的力学模型1.基础.2，压力机机身 2.压力机冲压工作时、图4.4、6。2，工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算 式中。uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移、m、F、压力机额定工作压力。N，mt,压力机头部的质量.kg，mg，压力机工作台的质量，kg、K3,压力机立柱及拉杆的刚度。N m、E1.压力机立柱的弹性模量。N，m2 E2。压力机拉杆的弹性模量 N、m2，A1，压力机立柱的平均截面积.m2，A2 压力机拉杆的平均截面积、m2、L1，压力机立柱的工作长度,m L2，压力机拉杆的工作长度.m，图4。4 6，2、压力机冲压工作时的力学模型1,基础、2、压力机工作台。3。压力机头部.3 压力机冲压工件时，基础的竖向振动位移可按下式计算 式中 uz5。冲压工件时压力机基础的竖向振动位移,m 4 4,7.压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1。闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部。2.闭式单点压力机和开式压力机,可在压力机下部设置台座。隔振器宜安置在台座下部、3、热模锻压力机 应在压力机下部设置钢框架台座。隔振器宜安置在台座下部 4、螺旋压力机、应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座，隔振器宜安置在台座下部，5.压力机隔振系统的竖向阻尼比、不宜小于0、1