4 4。冲击式机器 锻锤4。4。1，锻锤基础的隔振设计应符合下列规定，1 基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值。2。锻锤在下一次打击前.砧座应停止振动，3,锻锤打击后，隔振器上部质量不应与隔振器分离。4。4 2，锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定，1。砧座振动计算时、可假定基础为不动体。宜采用有阻尼单自由度振动模型。图4。4。2,1.2,基础振动计算时,振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力,宜采用无阻尼单自由度振动模型。图4 4,2,2，图4.4，2。1，有阻尼单自由度振动模型1，基础 2，砧座。3。锤头图4.4、2,2。无阻尼单自由度振动模型1 基础,2，地基4、4 3,隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移。图4、4 2、1,可按下列公式计算。式中、uz1，砧座的最大竖向振动位移、m,m0 锻锤锤头的质量.kg。ms 隔振器上部的总质量 kg.v0、锤头的最大冲击速度、m,s e1，回弹系数，模锻锤可取0,5 自由锻锤可取0.25，锻打有色金属时可取0 K1，隔振器的竖向刚度。N,m、ζz.隔振体系的阻尼比 Cz,隔振器的竖向阻尼系数 N、s.m、4。4。4、隔振锻锤基础的最大竖向振动位移.图4、4,2，2 可按下列公式计算.式中。uz2。基础最大竖向振动位移。m。K2、基础底部的折算刚度、N,m.Kz 基础底部地基土的抗压刚度、N m,应按现行国家标准、动力机器基础设计规范，GB。50040的规定确定,4、4，5，锻锤基础的隔振设计应符合下列规定.1。锻锤砧座质量较大时,可直接对砧座进行隔振。砧座质量较小时 宜在砧座下增设钢筋混凝土台座,2.砧座或钢筋混凝土台座底面积较大 砧座重心与砧座底面距离较小时。可采用支承式隔振、砧座底面积较小、砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时 可采用悬挂式隔振.3、锻锤的打击中心 隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心.宜在同一铅垂线上。4 砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置、5 采用圆柱螺旋弹簧隔振器时、应配置阻尼器 采用迭板弹簧隔振器时，可不配置阻尼器 6,锻锤隔振系统的阻尼比、不宜小于0、2.压力机4、4，6，压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1.当压力机启动,图4。4。6。1 产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时。压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算。式中。uz3、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移、m my。压力机的质量、kg。mz。主轴偏心质量与连杆折合质量之和、kg、连杆折合质量可取连杆质量的1,3。r 曲柄半径，m.h1、压力机质心O至隔振器的距离、m,l。主轴轴承O。至压力机质心O的距离，m,c,隔振器之间的距离 m，R1、压力机绕质心轴的回转半径，m.J，压力机绕质心轴的质量惯性矩.kg，m2。ny.压力机主轴的额定转速.rad、s,wk,压力机摇摆振动的固有圆频率.rad、s，ζzl，隔振体系摇摆振动的阻尼比，图4、4,6。1。压力机启动时的力学模型1,基础。2，压力机机身.2.压力机冲压工作时,图4.4,6、2。工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算、式中 uz4，压力机工作台的最大竖向振动位移.m。F、压力机额定工作压力 N。mt，压力机头部的质量 kg.mg，压力机工作台的质量、kg.K3.压力机立柱及拉杆的刚度,N，m E1 压力机立柱的弹性模量,N。m2 E2.压力机拉杆的弹性模量。N.m2。A1,压力机立柱的平均截面积 m2 A2。压力机拉杆的平均截面积.m2.L1 压力机立柱的工作长度.m。L2。压力机拉杆的工作长度。m,图4,4.6.2，压力机冲压工作时的力学模型1、基础，2.压力机工作台.3，压力机头部 3 压力机冲压工件时.基础的竖向振动位移可按下式计算、式中、uz5,冲压工件时压力机基础的竖向振动位移、m 4、4。7。压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1,闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部.2 闭式单点压力机和开式压力机。可在压力机下部设置台座,隔振器宜安置在台座下部。3 热模锻压力机.应在压力机下部设置钢框架台座。隔振器宜安置在台座下部。4，螺旋压力机 应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座。隔振器宜安置在台座下部 5。压力机隔振系统的竖向阻尼比，不宜小于0、1。