4.4、冲击式机器。锻锤4 4 1,锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1。基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值、2,锻锤在下一次打击前 砧座应停止振动,3,锻锤打击后 隔振器上部质量不应与隔振器分离,4、4 2,锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定 1,砧座振动计算时、可假定基础为不动体。宜采用有阻尼单自由度振动模型。图4,4.2 1.2。基础振动计算时、振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力。宜采用无阻尼单自由度振动模型 图4。4 2、2,图4。4。2、1,有阻尼单自由度振动模型1.基础 2。砧座、3、锤头图4,4 2,2.无阻尼单自由度振动模型1.基础.2,地基4。4 3,隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移 图4。4,2 1,可按下列公式计算 式中、uz1 砧座的最大竖向振动位移.m.m0,锻锤锤头的质量、kg。ms.隔振器上部的总质量,kg、v0,锤头的最大冲击速度。m.s。e1,回弹系数,模锻锤可取0.5.自由锻锤可取0。25、锻打有色金属时可取0,K1,隔振器的竖向刚度.N。m ζz.隔振体系的阻尼比。Cz、隔振器的竖向阻尼系数 N,s m,4,4,4 隔振锻锤基础的最大竖向振动位移,图4、4。2。2,可按下列公式计算.式中、uz2,基础最大竖向振动位移 m,K2。基础底部的折算刚度、N、m.Kz.基础底部地基土的抗压刚度、N、m.应按现行国家标准.动力机器基础设计规范.GB.50040的规定确定。4。4、5、锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1,锻锤砧座质量较大时、可直接对砧座进行隔振,砧座质量较小时 宜在砧座下增设钢筋混凝土台座,2、砧座或钢筋混凝土台座底面积较大,砧座重心与砧座底面距离较小时,可采用支承式隔振,砧座底面积较小.砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时,可采用悬挂式隔振,3 锻锤的打击中心,隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心.宜在同一铅垂线上,4、砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置,5.采用圆柱螺旋弹簧隔振器时 应配置阻尼器.采用迭板弹簧隔振器时,可不配置阻尼器,6,锻锤隔振系统的阻尼比,不宜小于0、2、压力机4 4。6、压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1.当压力机启动,图4 4。6,1.产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时 压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算 式中,uz3.压力机工作台两侧的最大竖向振动位移。m。my 压力机的质量。kg,mz、主轴偏心质量与连杆折合质量之和.kg 连杆折合质量可取连杆质量的1,3,r。曲柄半径,m h1 压力机质心O至隔振器的距离,m。l,主轴轴承O 至压力机质心O的距离。m c,隔振器之间的距离,m.R1。压力机绕质心轴的回转半径 m J 压力机绕质心轴的质量惯性矩、kg.m2,ny 压力机主轴的额定转速。rad。s,wk。压力机摇摆振动的固有圆频率 rad,s,ζzl、隔振体系摇摆振动的阻尼比,图4,4,6、1。压力机启动时的力学模型1。基础,2.压力机机身 2 压力机冲压工作时、图4.4,6.2,工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中,uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移、m,F,压力机额定工作压力、N mt,压力机头部的质量,kg.mg 压力机工作台的质量、kg.K3、压力机立柱及拉杆的刚度,N、m,E1,压力机立柱的弹性模量。N、m2,E2,压力机拉杆的弹性模量。N m2,A1,压力机立柱的平均截面积 m2 A2、压力机拉杆的平均截面积 m2、L1.压力机立柱的工作长度、m L2,压力机拉杆的工作长度。m、图4.4,6。2。压力机冲压工作时的力学模型1、基础、2、压力机工作台。3、压力机头部,3。压力机冲压工件时,基础的竖向振动位移可按下式计算 式中,uz5 冲压工件时压力机基础的竖向振动位移。m.4,4、7,压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1,闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部 2、闭式单点压力机和开式压力机 可在压力机下部设置台座.隔振器宜安置在台座下部,3 热模锻压力机,应在压力机下部设置钢框架台座 隔振器宜安置在台座下部.4.螺旋压力机。应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座,隔振器宜安置在台座下部,5、压力机隔振系统的竖向阻尼比,不宜小于0.1。