4、4 冲击式机器 锻锤4。4 1。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定。1，基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值 2.锻锤在下一次打击前。砧座应停止振动，3。锻锤打击后、隔振器上部质量不应与隔振器分离,4 4，2。锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定、1，砧座振动计算时。可假定基础为不动体、宜采用有阻尼单自由度振动模型，图4，4 2,1、2，基础振动计算时.振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力.宜采用无阻尼单自由度振动模型，图4,4,2 2,图4，4。2,1、有阻尼单自由度振动模型1 基础、2。砧座.3 锤头图4 4 2。2，无阻尼单自由度振动模型1,基础.2,地基4.4.3 隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移,图4 4.2，1，可按下列公式计算 式中.uz1、砧座的最大竖向振动位移、m，m0。锻锤锤头的质量,kg，ms。隔振器上部的总质量、kg.v0、锤头的最大冲击速度，m，s、e1.回弹系数 模锻锤可取0。5.自由锻锤可取0.25 锻打有色金属时可取0、K1。隔振器的竖向刚度。N m，ζz、隔振体系的阻尼比.Cz,隔振器的竖向阻尼系数 N,s m、4、4、4。隔振锻锤基础的最大竖向振动位移,图4.4。2.2、可按下列公式计算.式中,uz2.基础最大竖向振动位移，m K2、基础底部的折算刚度,N、m。Kz。基础底部地基土的抗压刚度、N m 应按现行国家标准，动力机器基础设计规范。GB，50040的规定确定.4、4,5.锻锤基础的隔振设计应符合下列规定.1。锻锤砧座质量较大时，可直接对砧座进行隔振、砧座质量较小时、宜在砧座下增设钢筋混凝土台座 2、砧座或钢筋混凝土台座底面积较大、砧座重心与砧座底面距离较小时.可采用支承式隔振.砧座底面积较小，砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时 可采用悬挂式隔振,3、锻锤的打击中心，隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心.宜在同一铅垂线上.4、砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置,5.采用圆柱螺旋弹簧隔振器时.应配置阻尼器、采用迭板弹簧隔振器时 可不配置阻尼器.6。锻锤隔振系统的阻尼比 不宜小于0 2。压力机4.4 6，压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1。当压力机启动,图4。4，6.1 产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中,uz3，压力机工作台两侧的最大竖向振动位移。m、my 压力机的质量、kg mz,主轴偏心质量与连杆折合质量之和,kg.连杆折合质量可取连杆质量的1、3、r、曲柄半径，m h1、压力机质心O至隔振器的距离，m、l，主轴轴承O 至压力机质心O的距离 m，c,隔振器之间的距离.m,R1.压力机绕质心轴的回转半径、m J.压力机绕质心轴的质量惯性矩,kg m2、ny,压力机主轴的额定转速 rad.s,wk.压力机摇摆振动的固有圆频率,rad、s，ζzl 隔振体系摇摆振动的阻尼比、图4。4,6。1、压力机启动时的力学模型1,基础、2,压力机机身，2 压力机冲压工作时 图4，4、6。2、工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中.uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移。m,F 压力机额定工作压力，N mt.压力机头部的质量,kg.mg 压力机工作台的质量 kg K3,压力机立柱及拉杆的刚度。N m,E1,压力机立柱的弹性模量,N。m2 E2，压力机拉杆的弹性模量。N，m2 A1 压力机立柱的平均截面积。m2,A2,压力机拉杆的平均截面积。m2，L1.压力机立柱的工作长度、m、L2,压力机拉杆的工作长度.m，图4，4 6，2。压力机冲压工作时的力学模型1.基础。2。压力机工作台。3 压力机头部,3。压力机冲压工件时、基础的竖向振动位移可按下式计算 式中，uz5、冲压工件时压力机基础的竖向振动位移,m，4，4。7。压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1。闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部,2。闭式单点压力机和开式压力机 可在压力机下部设置台座，隔振器宜安置在台座下部、3。热模锻压力机。应在压力机下部设置钢框架台座,隔振器宜安置在台座下部。4,螺旋压力机.应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座.隔振器宜安置在台座下部.5,压力机隔振系统的竖向阻尼比、不宜小于0 1，