4 4.冲击式机器，锻锤4，4、1。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1，基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值。2.锻锤在下一次打击前 砧座应停止振动 3.锻锤打击后,隔振器上部质量不应与隔振器分离。4.4。2,锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定、1、砧座振动计算时 可假定基础为不动体，宜采用有阻尼单自由度振动模型、图4，4。2，1 2,基础振动计算时。振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力 宜采用无阻尼单自由度振动模型.图4.4，2.2。图4 4。2，1。有阻尼单自由度振动模型1。基础，2、砧座，3 锤头图4 4 2,2,无阻尼单自由度振动模型1.基础。2 地基4、4.3、隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移.图4，4 2,1,可按下列公式计算。式中。uz1,砧座的最大竖向振动位移。m，m0 锻锤锤头的质量。kg，ms 隔振器上部的总质量、kg，v0。锤头的最大冲击速度 m、s.e1。回弹系数,模锻锤可取0,5 自由锻锤可取0.25。锻打有色金属时可取0，K1 隔振器的竖向刚度，N,m ζz、隔振体系的阻尼比,Cz、隔振器的竖向阻尼系数,N s m,4。4,4,隔振锻锤基础的最大竖向振动位移，图4.4 2 2.可按下列公式计算.式中,uz2。基础最大竖向振动位移,m K2,基础底部的折算刚度,N,m.Kz.基础底部地基土的抗压刚度，N,m.应按现行国家标准、动力机器基础设计规范 GB，50040的规定确定.4。4，5。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定。1、锻锤砧座质量较大时 可直接对砧座进行隔振 砧座质量较小时，宜在砧座下增设钢筋混凝土台座,2.砧座或钢筋混凝土台座底面积较大.砧座重心与砧座底面距离较小时，可采用支承式隔振 砧座底面积较小，砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时,可采用悬挂式隔振 3 锻锤的打击中心、隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心。宜在同一铅垂线上.4。砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置,5 采用圆柱螺旋弹簧隔振器时、应配置阻尼器 采用迭板弹簧隔振器时。可不配置阻尼器.6，锻锤隔振系统的阻尼比 不宜小于0.2，压力机4。4、6、压力机基础的隔振设计应符合下列规定，1，当压力机启动.图4，4、6。1，产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算 式中，uz3，压力机工作台两侧的最大竖向振动位移.m.my,压力机的质量。kg,mz、主轴偏心质量与连杆折合质量之和,kg.连杆折合质量可取连杆质量的1 3。r,曲柄半径.m，h1。压力机质心O至隔振器的距离.m，l，主轴轴承O，至压力机质心O的距离.m,c，隔振器之间的距离、m,R1,压力机绕质心轴的回转半径、m，J，压力机绕质心轴的质量惯性矩 kg,m2,ny.压力机主轴的额定转速。rad，s，wk，压力机摇摆振动的固有圆频率.rad.s。ζzl 隔振体系摇摆振动的阻尼比 图4，4.6 1，压力机启动时的力学模型1。基础 2。压力机机身。2。压力机冲压工作时、图4 4，6。2，工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算 式中、uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移 m.F、压力机额定工作压力。N。mt.压力机头部的质量、kg、mg 压力机工作台的质量,kg,K3、压力机立柱及拉杆的刚度,N m。E1，压力机立柱的弹性模量、N、m2 E2 压力机拉杆的弹性模量、N、m2、A1,压力机立柱的平均截面积。m2.A2。压力机拉杆的平均截面积。m2。L1 压力机立柱的工作长度,m，L2.压力机拉杆的工作长度 m.图4.4。6.2。压力机冲压工作时的力学模型1,基础,2、压力机工作台，3、压力机头部,3，压力机冲压工件时。基础的竖向振动位移可按下式计算 式中、uz5 冲压工件时压力机基础的竖向振动位移.m、4,4 7 压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1、闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部.2,闭式单点压力机和开式压力机.可在压力机下部设置台座。隔振器宜安置在台座下部，3.热模锻压力机 应在压力机下部设置钢框架台座,隔振器宜安置在台座下部、4。螺旋压力机,应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座。隔振器宜安置在台座下部.5。压力机隔振系统的竖向阻尼比,不宜小于0，1