4 4。冲击式机器。锻锤4、4。1、锻锤基础的隔振设计应符合下列规定 1 基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值。2 锻锤在下一次打击前。砧座应停止振动,3 锻锤打击后，隔振器上部质量不应与隔振器分离.4.4。2。锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定、1 砧座振动计算时.可假定基础为不动体,宜采用有阻尼单自由度振动模型，图4.4,2.1,2，基础振动计算时,振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力.宜采用无阻尼单自由度振动模型、图4，4、2，2 图4.4、2,1。有阻尼单自由度振动模型1。基础。2、砧座 3,锤头图4,4。2,2、无阻尼单自由度振动模型1，基础 2,地基4,4，3,隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移。图4、4 2、1、可按下列公式计算、式中.uz1，砧座的最大竖向振动位移 m、m0。锻锤锤头的质量 kg。ms，隔振器上部的总质量，kg v0 锤头的最大冲击速度,m,s，e1、回弹系数、模锻锤可取0。5，自由锻锤可取0.25、锻打有色金属时可取0，K1，隔振器的竖向刚度 N,m，ζz.隔振体系的阻尼比 Cz、隔振器的竖向阻尼系数,N。s、m,4。4，4、隔振锻锤基础的最大竖向振动位移、图4、4,2、2,可按下列公式计算 式中.uz2。基础最大竖向振动位移.m,K2 基础底部的折算刚度,N m，Kz.基础底部地基土的抗压刚度，N，m。应按现行国家标准,动力机器基础设计规范。GB,50040的规定确定，4 4，5.锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1.锻锤砧座质量较大时，可直接对砧座进行隔振。砧座质量较小时。宜在砧座下增设钢筋混凝土台座、2 砧座或钢筋混凝土台座底面积较大.砧座重心与砧座底面距离较小时、可采用支承式隔振 砧座底面积较小 砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时。可采用悬挂式隔振.3，锻锤的打击中心、隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心、宜在同一铅垂线上,4，砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置 5，采用圆柱螺旋弹簧隔振器时.应配置阻尼器 采用迭板弹簧隔振器时，可不配置阻尼器.6、锻锤隔振系统的阻尼比。不宜小于0 2。压力机4,4.6，压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1.当压力机启动,图4,4，6。1,产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时，压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算。式中,uz3.压力机工作台两侧的最大竖向振动位移。m，my.压力机的质量。kg、mz、主轴偏心质量与连杆折合质量之和。kg.连杆折合质量可取连杆质量的1,3 r 曲柄半径 m,h1,压力机质心O至隔振器的距离,m、l，主轴轴承O 至压力机质心O的距离 m.c，隔振器之间的距离。m.R1 压力机绕质心轴的回转半径.m，J。压力机绕质心轴的质量惯性矩，kg，m2,ny,压力机主轴的额定转速、rad，s,wk、压力机摇摆振动的固有圆频率 rad s.ζzl.隔振体系摇摆振动的阻尼比,图4,4.6.1，压力机启动时的力学模型1,基础.2,压力机机身,2。压力机冲压工作时.图4.4，6。2，工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中 uz4 压力机工作台的最大竖向振动位移.m.F。压力机额定工作压力.N、mt,压力机头部的质量 kg mg。压力机工作台的质量.kg,K3，压力机立柱及拉杆的刚度。N、m、E1，压力机立柱的弹性模量 N.m2、E2、压力机拉杆的弹性模量。N m2 A1，压力机立柱的平均截面积。m2,A2 压力机拉杆的平均截面积，m2.L1，压力机立柱的工作长度 m L2、压力机拉杆的工作长度,m。图4 4。6，2。压力机冲压工作时的力学模型1，基础.2，压力机工作台 3,压力机头部 3、压力机冲压工件时,基础的竖向振动位移可按下式计算、式中、uz5,冲压工件时压力机基础的竖向振动位移，m、4，4,7、压力机基础的隔振设计应符合下列规定、1、闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部 2。闭式单点压力机和开式压力机.可在压力机下部设置台座。隔振器宜安置在台座下部，3。热模锻压力机、应在压力机下部设置钢框架台座、隔振器宜安置在台座下部。4.螺旋压力机。应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座.隔振器宜安置在台座下部 5,压力机隔振系统的竖向阻尼比，不宜小于0，1，