4、4,冲击式机器,锻锤4,4,1。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1.基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值、2。锻锤在下一次打击前.砧座应停止振动 3、锻锤打击后,隔振器上部质量不应与隔振器分离。4。4、2 锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定 1、砧座振动计算时,可假定基础为不动体.宜采用有阻尼单自由度振动模型,图4,4.2 1 2、基础振动计算时,振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力.宜采用无阻尼单自由度振动模型,图4.4、2、2.图4,4 2 1 有阻尼单自由度振动模型1.基础 2 砧座、3,锤头图4 4,2,2.无阻尼单自由度振动模型1.基础,2、地基4 4,3.隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移。图4,4、2。1,可按下列公式计算。式中。uz1。砧座的最大竖向振动位移,m。m0 锻锤锤头的质量,kg,ms 隔振器上部的总质量、kg,v0,锤头的最大冲击速度、m s,e1、回弹系数,模锻锤可取0、5 自由锻锤可取0,25,锻打有色金属时可取0,K1。隔振器的竖向刚度,N,m、ζz.隔振体系的阻尼比,Cz。隔振器的竖向阻尼系数,N,s,m.4,4、4。隔振锻锤基础的最大竖向振动位移、图4、4.2.2 可按下列公式计算,式中,uz2 基础最大竖向振动位移,m K2 基础底部的折算刚度 N、m Kz,基础底部地基土的抗压刚度,N、m,应按现行国家标准,动力机器基础设计规范 GB 50040的规定确定,4,4,5,锻锤基础的隔振设计应符合下列规定.1 锻锤砧座质量较大时.可直接对砧座进行隔振。砧座质量较小时、宜在砧座下增设钢筋混凝土台座、2,砧座或钢筋混凝土台座底面积较大,砧座重心与砧座底面距离较小时,可采用支承式隔振,砧座底面积较小,砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时,可采用悬挂式隔振,3。锻锤的打击中心,隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心 宜在同一铅垂线上,4、砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置,5、采用圆柱螺旋弹簧隔振器时.应配置阻尼器、采用迭板弹簧隔振器时。可不配置阻尼器。6,锻锤隔振系统的阻尼比、不宜小于0,2。压力机4 4,6.压力机基础的隔振设计应符合下列规定、1。当压力机启动。图4。4。6 1.产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中.uz3、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移.m my、压力机的质量,kg,mz 主轴偏心质量与连杆折合质量之和、kg 连杆折合质量可取连杆质量的1,3,r 曲柄半径、m、h1 压力机质心O至隔振器的距离.m。l。主轴轴承O,至压力机质心O的距离,m,c。隔振器之间的距离、m,R1.压力机绕质心轴的回转半径 m,J 压力机绕质心轴的质量惯性矩。kg,m2 ny,压力机主轴的额定转速,rad,s、wk,压力机摇摆振动的固有圆频率,rad.s.ζzl。隔振体系摇摆振动的阻尼比.图4.4 6 1。压力机启动时的力学模型1 基础,2,压力机机身,2.压力机冲压工作时.图4。4、6、2,工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算.式中 uz4,压力机工作台的最大竖向振动位移。m.F。压力机额定工作压力,N.mt、压力机头部的质量.kg,mg 压力机工作台的质量.kg,K3、压力机立柱及拉杆的刚度。N、m.E1、压力机立柱的弹性模量、N.m2。E2、压力机拉杆的弹性模量。N.m2,A1、压力机立柱的平均截面积,m2.A2.压力机拉杆的平均截面积.m2。L1。压力机立柱的工作长度.m。L2,压力机拉杆的工作长度 m。图4,4,6,2 压力机冲压工作时的力学模型1。基础,2、压力机工作台,3 压力机头部,3.压力机冲压工件时,基础的竖向振动位移可按下式计算、式中.uz5 冲压工件时压力机基础的竖向振动位移 m 4。4。7。压力机基础的隔振设计应符合下列规定.1。闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部.2.闭式单点压力机和开式压力机 可在压力机下部设置台座。隔振器宜安置在台座下部 3,热模锻压力机.应在压力机下部设置钢框架台座 隔振器宜安置在台座下部 4、螺旋压力机。应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座,隔振器宜安置在台座下部.5、压力机隔振系统的竖向阻尼比。不宜小于0、1,

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