4.4。冲击式机器,锻锤4。4,1、锻锤基础的隔振设计应符合下列规定，1，基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值。2。锻锤在下一次打击前.砧座应停止振动 3.锻锤打击后 隔振器上部质量不应与隔振器分离.4,4,2，锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定,1，砧座振动计算时。可假定基础为不动体,宜采用有阻尼单自由度振动模型.图4，4.2、1 2、基础振动计算时.振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力,宜采用无阻尼单自由度振动模型.图4，4,2 2 图4 4,2，1、有阻尼单自由度振动模型1,基础。2。砧座。3。锤头图4，4.2.2。无阻尼单自由度振动模型1，基础。2,地基4、4,3,隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移、图4.4.2、1、可按下列公式计算。式中 uz1、砧座的最大竖向振动位移、m。m0、锻锤锤头的质量,kg ms、隔振器上部的总质量 kg.v0,锤头的最大冲击速度.m、s,e1,回弹系数,模锻锤可取0、5。自由锻锤可取0,25 锻打有色金属时可取0,K1.隔振器的竖向刚度，N，m ζz 隔振体系的阻尼比，Cz 隔振器的竖向阻尼系数。N，s。m。4、4，4,隔振锻锤基础的最大竖向振动位移，图4，4,2.2。可按下列公式计算.式中 uz2。基础最大竖向振动位移、m,K2，基础底部的折算刚度 N m,Kz、基础底部地基土的抗压刚度、N。m、应按现行国家标准、动力机器基础设计规范。GB，50040的规定确定，4，4，5、锻锤基础的隔振设计应符合下列规定、1 锻锤砧座质量较大时，可直接对砧座进行隔振.砧座质量较小时，宜在砧座下增设钢筋混凝土台座、2 砧座或钢筋混凝土台座底面积较大。砧座重心与砧座底面距离较小时,可采用支承式隔振、砧座底面积较小.砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时、可采用悬挂式隔振.3、锻锤的打击中心。隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心,宜在同一铅垂线上。4、砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置。5，采用圆柱螺旋弹簧隔振器时 应配置阻尼器，采用迭板弹簧隔振器时 可不配置阻尼器，6.锻锤隔振系统的阻尼比 不宜小于0，2 压力机4。4、6,压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1.当压力机启动 图4.4、6，1、产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时，压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中.uz3、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移 m，my,压力机的质量,kg.mz,主轴偏心质量与连杆折合质量之和，kg,连杆折合质量可取连杆质量的1,3、r,曲柄半径 m h1。压力机质心O至隔振器的距离,m,l 主轴轴承O，至压力机质心O的距离。m c,隔振器之间的距离，m.R1.压力机绕质心轴的回转半径,m、J。压力机绕质心轴的质量惯性矩.kg.m2.ny，压力机主轴的额定转速 rad s,wk.压力机摇摆振动的固有圆频率.rad，s.ζzl。隔振体系摇摆振动的阻尼比，图4.4,6.1，压力机启动时的力学模型1 基础、2 压力机机身。2.压力机冲压工作时，图4、4 6,2.工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算、式中.uz4、压力机工作台的最大竖向振动位移，m F 压力机额定工作压力、N、mt，压力机头部的质量.kg，mg。压力机工作台的质量,kg、K3、压力机立柱及拉杆的刚度.N、m，E1。压力机立柱的弹性模量、N，m2 E2、压力机拉杆的弹性模量,N.m2，A1 压力机立柱的平均截面积 m2,A2。压力机拉杆的平均截面积、m2，L1、压力机立柱的工作长度。m，L2,压力机拉杆的工作长度、m 图4、4，6.2、压力机冲压工作时的力学模型1.基础,2,压力机工作台、3.压力机头部,3.压力机冲压工件时,基础的竖向振动位移可按下式计算、式中，uz5、冲压工件时压力机基础的竖向振动位移。m。4、4、7、压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1，闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部 2 闭式单点压力机和开式压力机、可在压力机下部设置台座。隔振器宜安置在台座下部、3 热模锻压力机，应在压力机下部设置钢框架台座、隔振器宜安置在台座下部。4.螺旋压力机 应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座 隔振器宜安置在台座下部.5、压力机隔振系统的竖向阻尼比,不宜小于0.1，