4 4、冲击式机器 锻锤4，4，1.锻锤基础的隔振设计应符合下列规定 1 基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值，2。锻锤在下一次打击前。砧座应停止振动、3.锻锤打击后.隔振器上部质量不应与隔振器分离。4.4.2,锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定，1 砧座振动计算时,可假定基础为不动体 宜采用有阻尼单自由度振动模型,图4。4.2,1，2.基础振动计算时.振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力,宜采用无阻尼单自由度振动模型,图4，4.2,2,图4、4 2。1，有阻尼单自由度振动模型1.基础,2,砧座,3.锤头图4,4.2。2，无阻尼单自由度振动模型1，基础。2,地基4，4，3。隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移 图4 4、2.1、可按下列公式计算。式中。uz1。砧座的最大竖向振动位移。m，m0。锻锤锤头的质量、kg。ms.隔振器上部的总质量.kg.v0.锤头的最大冲击速度。m.s e1、回弹系数 模锻锤可取0 5，自由锻锤可取0。25,锻打有色金属时可取0、K1 隔振器的竖向刚度,N，m ζz.隔振体系的阻尼比,Cz，隔振器的竖向阻尼系数。N,s m。4.4,4。隔振锻锤基础的最大竖向振动位移 图4、4、2，2。可按下列公式计算。式中、uz2、基础最大竖向振动位移 m.K2 基础底部的折算刚度 N.m，Kz 基础底部地基土的抗压刚度,N。m，应按现行国家标准.动力机器基础设计规范.GB。50040的规定确定,4 4，5.锻锤基础的隔振设计应符合下列规定、1 锻锤砧座质量较大时。可直接对砧座进行隔振，砧座质量较小时.宜在砧座下增设钢筋混凝土台座。2、砧座或钢筋混凝土台座底面积较大，砧座重心与砧座底面距离较小时.可采用支承式隔振、砧座底面积较小,砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时。可采用悬挂式隔振,3 锻锤的打击中心 隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心 宜在同一铅垂线上,4。砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置、5,采用圆柱螺旋弹簧隔振器时、应配置阻尼器，采用迭板弹簧隔振器时 可不配置阻尼器，6 锻锤隔振系统的阻尼比、不宜小于0、2 压力机4.4,6、压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1。当压力机启动、图4，4。6，1。产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时。压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算。式中,uz3，压力机工作台两侧的最大竖向振动位移 m、my、压力机的质量 kg,mz，主轴偏心质量与连杆折合质量之和、kg.连杆折合质量可取连杆质量的1,3 r,曲柄半径，m h1。压力机质心O至隔振器的距离,m l.主轴轴承O 至压力机质心O的距离.m、c 隔振器之间的距离.m R1。压力机绕质心轴的回转半径 m，J.压力机绕质心轴的质量惯性矩.kg，m2、ny 压力机主轴的额定转速.rad s，wk.压力机摇摆振动的固有圆频率。rad.s,ζzl.隔振体系摇摆振动的阻尼比。图4,4 6 1 压力机启动时的力学模型1 基础、2、压力机机身,2。压力机冲压工作时.图4、4，6、2，工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中。uz4、压力机工作台的最大竖向振动位移，m F、压力机额定工作压力 N,mt,压力机头部的质量。kg,mg.压力机工作台的质量，kg.K3、压力机立柱及拉杆的刚度 N。m，E1。压力机立柱的弹性模量。N.m2,E2、压力机拉杆的弹性模量,N，m2。A1.压力机立柱的平均截面积，m2，A2 压力机拉杆的平均截面积,m2，L1、压力机立柱的工作长度.m L2。压力机拉杆的工作长度，m。图4,4、6，2,压力机冲压工作时的力学模型1、基础.2 压力机工作台。3，压力机头部。3，压力机冲压工件时。基础的竖向振动位移可按下式计算。式中，uz5,冲压工件时压力机基础的竖向振动位移.m、4，4.7、压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1、闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部。2.闭式单点压力机和开式压力机、可在压力机下部设置台座,隔振器宜安置在台座下部。3.热模锻压力机、应在压力机下部设置钢框架台座 隔振器宜安置在台座下部、4，螺旋压力机，应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座,隔振器宜安置在台座下部。5.压力机隔振系统的竖向阻尼比 不宜小于0.1。