4,4，冲击式机器 锻锤4.4、1 锻锤基础的隔振设计应符合下列规定，1、基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值 2 锻锤在下一次打击前。砧座应停止振动.3 锻锤打击后，隔振器上部质量不应与隔振器分离。4，4,2 锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定.1。砧座振动计算时 可假定基础为不动体,宜采用有阻尼单自由度振动模型。图4，4.2，1。2.基础振动计算时。振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力.宜采用无阻尼单自由度振动模型 图4,4.2,2，图4，4。2,1，有阻尼单自由度振动模型1，基础、2、砧座.3，锤头图4.4、2。2.无阻尼单自由度振动模型1.基础，2，地基4.4 3 隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移 图4 4,2，1,可按下列公式计算，式中.uz1 砧座的最大竖向振动位移，m，m0 锻锤锤头的质量。kg,ms、隔振器上部的总质量 kg v0,锤头的最大冲击速度,m，s。e1.回弹系数。模锻锤可取0.5 自由锻锤可取0、25、锻打有色金属时可取0。K1、隔振器的竖向刚度 N m,ζz，隔振体系的阻尼比。Cz、隔振器的竖向阻尼系数。N.s，m 4 4,4、隔振锻锤基础的最大竖向振动位移、图4，4。2.2，可按下列公式计算.式中，uz2.基础最大竖向振动位移、m。K2。基础底部的折算刚度,N、m，Kz.基础底部地基土的抗压刚度，N。m、应按现行国家标准。动力机器基础设计规范。GB 50040的规定确定,4.4。5.锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1，锻锤砧座质量较大时.可直接对砧座进行隔振，砧座质量较小时，宜在砧座下增设钢筋混凝土台座。2。砧座或钢筋混凝土台座底面积较大，砧座重心与砧座底面距离较小时，可采用支承式隔振、砧座底面积较小、砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时，可采用悬挂式隔振。3，锻锤的打击中心。隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心、宜在同一铅垂线上,4,砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置.5、采用圆柱螺旋弹簧隔振器时。应配置阻尼器.采用迭板弹簧隔振器时，可不配置阻尼器.6,锻锤隔振系统的阻尼比。不宜小于0,2、压力机4 4 6、压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1 当压力机启动 图4。4。6 1。产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时。压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中,uz3、压力机工作台两侧的最大竖向振动位移。m.my 压力机的质量,kg mz。主轴偏心质量与连杆折合质量之和,kg，连杆折合质量可取连杆质量的1 3 r 曲柄半径，m，h1.压力机质心O至隔振器的距离,m l，主轴轴承O。至压力机质心O的距离,m.c，隔振器之间的距离.m R1 压力机绕质心轴的回转半径，m，J,压力机绕质心轴的质量惯性矩 kg m2 ny、压力机主轴的额定转速.rad、s，wk。压力机摇摆振动的固有圆频率、rad、s,ζzl。隔振体系摇摆振动的阻尼比 图4.4.6,1 压力机启动时的力学模型1 基础.2.压力机机身、2,压力机冲压工作时,图4 4,6 2.工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中、uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移 m.F.压力机额定工作压力。N,mt.压力机头部的质量,kg,mg。压力机工作台的质量、kg,K3。压力机立柱及拉杆的刚度，N,m。E1,压力机立柱的弹性模量。N m2 E2.压力机拉杆的弹性模量,N,m2、A1 压力机立柱的平均截面积。m2 A2、压力机拉杆的平均截面积 m2、L1.压力机立柱的工作长度,m L2，压力机拉杆的工作长度,m 图4，4、6.2.压力机冲压工作时的力学模型1 基础 2、压力机工作台、3 压力机头部，3.压力机冲压工件时、基础的竖向振动位移可按下式计算 式中.uz5,冲压工件时压力机基础的竖向振动位移.m.4，4。7.压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1、闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部、2 闭式单点压力机和开式压力机。可在压力机下部设置台座、隔振器宜安置在台座下部,3，热模锻压力机.应在压力机下部设置钢框架台座.隔振器宜安置在台座下部,4、螺旋压力机。应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座。隔振器宜安置在台座下部、5。压力机隔振系统的竖向阻尼比.不宜小于0，1