4.4、冲击式机器。锻锤4 4 1，锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1。基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值、2，锻锤在下一次打击前 砧座应停止振动,3，锻锤打击后 隔振器上部质量不应与隔振器分离,4、4 2,锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定 1，砧座振动计算时、可假定基础为不动体。宜采用有阻尼单自由度振动模型。图4，4.2 1.2。基础振动计算时、振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力。宜采用无阻尼单自由度振动模型 图4。4 2、2，图4。4。2、1，有阻尼单自由度振动模型1.基础 2。砧座、3、锤头图4,4 2，2.无阻尼单自由度振动模型1.基础.2，地基4。4 3,隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移 图4。4，2 1，可按下列公式计算 式中、uz1 砧座的最大竖向振动位移.m.m0，锻锤锤头的质量、kg。ms.隔振器上部的总质量，kg、v0，锤头的最大冲击速度。m.s。e1，回弹系数，模锻锤可取0.5.自由锻锤可取0。25、锻打有色金属时可取0，K1,隔振器的竖向刚度.N。m ζz.隔振体系的阻尼比。Cz、隔振器的竖向阻尼系数 N,s m，4，4，4 隔振锻锤基础的最大竖向振动位移,图4、4。2。2，可按下列公式计算.式中、uz2,基础最大竖向振动位移 m,K2。基础底部的折算刚度、N、m.Kz.基础底部地基土的抗压刚度、N、m.应按现行国家标准.动力机器基础设计规范.GB.50040的规定确定。4。4、5、锻锤基础的隔振设计应符合下列规定，1，锻锤砧座质量较大时、可直接对砧座进行隔振，砧座质量较小时 宜在砧座下增设钢筋混凝土台座,2、砧座或钢筋混凝土台座底面积较大,砧座重心与砧座底面距离较小时，可采用支承式隔振，砧座底面积较小.砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时，可采用悬挂式隔振，3 锻锤的打击中心,隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心.宜在同一铅垂线上,4、砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置,5.采用圆柱螺旋弹簧隔振器时 应配置阻尼器.采用迭板弹簧隔振器时,可不配置阻尼器，6，锻锤隔振系统的阻尼比,不宜小于0、2、压力机4 4。6、压力机基础的隔振设计应符合下列规定，1.当压力机启动，图4 4。6,1.产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时 压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算 式中，uz3.压力机工作台两侧的最大竖向振动位移。m。my 压力机的质量。kg，mz、主轴偏心质量与连杆折合质量之和.kg 连杆折合质量可取连杆质量的1，3，r。曲柄半径,m h1 压力机质心O至隔振器的距离，m。l,主轴轴承O 至压力机质心O的距离。m c,隔振器之间的距离,m.R1。压力机绕质心轴的回转半径 m J 压力机绕质心轴的质量惯性矩、kg.m2，ny 压力机主轴的额定转速。rad。s，wk。压力机摇摆振动的固有圆频率 rad，s,ζzl、隔振体系摇摆振动的阻尼比,图4,4,6、1。压力机启动时的力学模型1。基础，2.压力机机身 2 压力机冲压工作时、图4.4,6.2，工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中,uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移、m，F，压力机额定工作压力、N mt，压力机头部的质量,kg.mg 压力机工作台的质量、kg.K3、压力机立柱及拉杆的刚度，N、m,E1,压力机立柱的弹性模量。N、m2,E2，压力机拉杆的弹性模量。N m2，A1，压力机立柱的平均截面积 m2 A2、压力机拉杆的平均截面积 m2、L1.压力机立柱的工作长度、m L2,压力机拉杆的工作长度。m、图4.4，6。2。压力机冲压工作时的力学模型1、基础、2、压力机工作台。3、压力机头部,3。压力机冲压工件时，基础的竖向振动位移可按下式计算 式中，uz5 冲压工件时压力机基础的竖向振动位移。m.4，4、7，压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1,闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部 2、闭式单点压力机和开式压力机 可在压力机下部设置台座.隔振器宜安置在台座下部,3 热模锻压力机，应在压力机下部设置钢框架台座 隔振器宜安置在台座下部.4.螺旋压力机。应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座,隔振器宜安置在台座下部，5、压力机隔振系统的竖向阻尼比,不宜小于0.1。