4.4,冲击式机器、锻锤4、4 1。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定，1,基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值 2 锻锤在下一次打击前。砧座应停止振动，3.锻锤打击后、隔振器上部质量不应与隔振器分离，4，4。2,锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定，1 砧座振动计算时 可假定基础为不动体,宜采用有阻尼单自由度振动模型。图4 4.2。1。2。基础振动计算时.振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力、宜采用无阻尼单自由度振动模型，图4 4，2。2,图4。4,2,1、有阻尼单自由度振动模型1.基础,2。砧座.3 锤头图4 4.2、2,无阻尼单自由度振动模型1 基础。2,地基4,4，3。隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移、图4，4、2、1。可按下列公式计算.式中,uz1。砧座的最大竖向振动位移，m,m0，锻锤锤头的质量。kg,ms，隔振器上部的总质量.kg。v0。锤头的最大冲击速度。m。s e1、回弹系数.模锻锤可取0.5。自由锻锤可取0 25 锻打有色金属时可取0，K1,隔振器的竖向刚度。N。m.ζz。隔振体系的阻尼比.Cz,隔振器的竖向阻尼系数.N、s，m。4 4,4.隔振锻锤基础的最大竖向振动位移 图4 4，2.2、可按下列公式计算.式中，uz2，基础最大竖向振动位移、m K2 基础底部的折算刚度 N，m，Kz,基础底部地基土的抗压刚度、N，m 应按现行国家标准。动力机器基础设计规范。GB,50040的规定确定,4,4，5。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定.1 锻锤砧座质量较大时、可直接对砧座进行隔振 砧座质量较小时、宜在砧座下增设钢筋混凝土台座,2。砧座或钢筋混凝土台座底面积较大,砧座重心与砧座底面距离较小时，可采用支承式隔振 砧座底面积较小、砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时。可采用悬挂式隔振、3。锻锤的打击中心，隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心 宜在同一铅垂线上.4，砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置。5、采用圆柱螺旋弹簧隔振器时。应配置阻尼器,采用迭板弹簧隔振器时、可不配置阻尼器.6 锻锤隔振系统的阻尼比 不宜小于0，2.压力机4 4.6 压力机基础的隔振设计应符合下列规定、1 当压力机启动。图4。4.6、1.产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时,压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算 式中.uz3 压力机工作台两侧的最大竖向振动位移,m.my。压力机的质量，kg、mz、主轴偏心质量与连杆折合质量之和 kg，连杆折合质量可取连杆质量的1，3.r、曲柄半径、m,h1，压力机质心O至隔振器的距离。m,l 主轴轴承O、至压力机质心O的距离.m.c。隔振器之间的距离、m,R1,压力机绕质心轴的回转半径，m.J 压力机绕质心轴的质量惯性矩、kg,m2 ny，压力机主轴的额定转速，rad,s，wk,压力机摇摆振动的固有圆频率,rad。s.ζzl。隔振体系摇摆振动的阻尼比、图4、4.6,1。压力机启动时的力学模型1 基础,2。压力机机身、2，压力机冲压工作时.图4、4。6，2,工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算.式中。uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移。m,F,压力机额定工作压力、N。mt。压力机头部的质量，kg。mg，压力机工作台的质量、kg.K3，压力机立柱及拉杆的刚度,N m，E1，压力机立柱的弹性模量、N m2、E2、压力机拉杆的弹性模量、N,m2。A1，压力机立柱的平均截面积,m2。A2，压力机拉杆的平均截面积。m2,L1 压力机立柱的工作长度,m、L2、压力机拉杆的工作长度.m,图4，4,6,2，压力机冲压工作时的力学模型1。基础.2,压力机工作台，3，压力机头部.3，压力机冲压工件时，基础的竖向振动位移可按下式计算、式中，uz5、冲压工件时压力机基础的竖向振动位移.m,4 4.7、压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1、闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部、2.闭式单点压力机和开式压力机 可在压力机下部设置台座、隔振器宜安置在台座下部。3,热模锻压力机.应在压力机下部设置钢框架台座.隔振器宜安置在台座下部、4、螺旋压力机，应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座、隔振器宜安置在台座下部 5，压力机隔振系统的竖向阻尼比、不宜小于0.1，