4,4.冲击式机器。锻锤4、4，1，锻锤基础的隔振设计应符合下列规定 1。基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值 2、锻锤在下一次打击前，砧座应停止振动、3、锻锤打击后、隔振器上部质量不应与隔振器分离,4，4.2，锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定。1。砧座振动计算时,可假定基础为不动体，宜采用有阻尼单自由度振动模型,图4。4。2，1.2,基础振动计算时,振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力 宜采用无阻尼单自由度振动模型。图4.4。2 2，图4、4,2，1 有阻尼单自由度振动模型1.基础,2,砧座,3,锤头图4,4，2,2、无阻尼单自由度振动模型1，基础、2 地基4 4、3，隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移，图4.4，2 1.可按下列公式计算 式中、uz1、砧座的最大竖向振动位移。m,m0.锻锤锤头的质量、kg，ms 隔振器上部的总质量，kg。v0，锤头的最大冲击速度。m.s.e1,回弹系数,模锻锤可取0，5 自由锻锤可取0。25、锻打有色金属时可取0，K1 隔振器的竖向刚度.N。m ζz。隔振体系的阻尼比、Cz 隔振器的竖向阻尼系数，N s，m,4、4 4 隔振锻锤基础的最大竖向振动位移，图4、4,2.2。可按下列公式计算 式中,uz2，基础最大竖向振动位移,m，K2、基础底部的折算刚度。N。m，Kz。基础底部地基土的抗压刚度。N，m、应按现行国家标准、动力机器基础设计规范.GB、50040的规定确定,4 4,5。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定 1.锻锤砧座质量较大时，可直接对砧座进行隔振.砧座质量较小时 宜在砧座下增设钢筋混凝土台座，2，砧座或钢筋混凝土台座底面积较大、砧座重心与砧座底面距离较小时.可采用支承式隔振.砧座底面积较小。砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时。可采用悬挂式隔振。3 锻锤的打击中心 隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心。宜在同一铅垂线上.4，砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置 5。采用圆柱螺旋弹簧隔振器时 应配置阻尼器.采用迭板弹簧隔振器时.可不配置阻尼器,6.锻锤隔振系统的阻尼比 不宜小于0。2,压力机4。4,6。压力机基础的隔振设计应符合下列规定 1,当压力机启动，图4。4。6、1、产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时。压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中，uz3.压力机工作台两侧的最大竖向振动位移.m、my,压力机的质量 kg,mz 主轴偏心质量与连杆折合质量之和 kg，连杆折合质量可取连杆质量的1。3、r,曲柄半径 m，h1，压力机质心O至隔振器的距离,m。l 主轴轴承O 至压力机质心O的距离,m，c，隔振器之间的距离，m，R1，压力机绕质心轴的回转半径。m J.压力机绕质心轴的质量惯性矩.kg，m2、ny。压力机主轴的额定转速 rad s，wk,压力机摇摆振动的固有圆频率 rad,s.ζzl 隔振体系摇摆振动的阻尼比，图4,4 6 1.压力机启动时的力学模型1 基础,2,压力机机身 2。压力机冲压工作时.图4 4。6 2,工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算,式中,uz4。压力机工作台的最大竖向振动位移.m、F,压力机额定工作压力，N。mt 压力机头部的质量，kg，mg,压力机工作台的质量,kg K3。压力机立柱及拉杆的刚度,N,m。E1,压力机立柱的弹性模量、N。m2.E2.压力机拉杆的弹性模量 N.m2,A1 压力机立柱的平均截面积.m2。A2 压力机拉杆的平均截面积、m2,L1 压力机立柱的工作长度 m。L2 压力机拉杆的工作长度.m.图4 4、6 2 压力机冲压工作时的力学模型1,基础，2,压力机工作台、3,压力机头部,3.压力机冲压工件时,基础的竖向振动位移可按下式计算，式中.uz5,冲压工件时压力机基础的竖向振动位移,m、4.4.7，压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1、闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部。2、闭式单点压力机和开式压力机,可在压力机下部设置台座 隔振器宜安置在台座下部、3，热模锻压力机,应在压力机下部设置钢框架台座,隔振器宜安置在台座下部、4，螺旋压力机.应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座.隔振器宜安置在台座下部，5。压力机隔振系统的竖向阻尼比、不宜小于0，1.