4.4,冲击式机器.锻锤4 4，1，锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1 基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值，2，锻锤在下一次打击前,砧座应停止振动 3。锻锤打击后。隔振器上部质量不应与隔振器分离，4。4，2.锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定,1.砧座振动计算时。可假定基础为不动体,宜采用有阻尼单自由度振动模型,图4 4.2,1、2,基础振动计算时.振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力.宜采用无阻尼单自由度振动模型,图4.4。2,2,图4，4。2、1。有阻尼单自由度振动模型1 基础。2，砧座，3.锤头图4.4,2。2、无阻尼单自由度振动模型1、基础,2 地基4、4。3,隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移，图4.4 2、1。可按下列公式计算，式中.uz1,砧座的最大竖向振动位移，m m0，锻锤锤头的质量.kg、ms,隔振器上部的总质量,kg,v0,锤头的最大冲击速度.m，s,e1，回弹系数 模锻锤可取0.5.自由锻锤可取0。25.锻打有色金属时可取0、K1,隔振器的竖向刚度，N，m、ζz。隔振体系的阻尼比。Cz。隔振器的竖向阻尼系数.N.s，m.4，4 4，隔振锻锤基础的最大竖向振动位移,图4,4.2,2,可按下列公式计算。式中。uz2.基础最大竖向振动位移.m,K2。基础底部的折算刚度，N,m.Kz.基础底部地基土的抗压刚度 N。m，应按现行国家标准、动力机器基础设计规范.GB，50040的规定确定、4 4。5,锻锤基础的隔振设计应符合下列规定。1.锻锤砧座质量较大时，可直接对砧座进行隔振.砧座质量较小时.宜在砧座下增设钢筋混凝土台座.2。砧座或钢筋混凝土台座底面积较大.砧座重心与砧座底面距离较小时、可采用支承式隔振。砧座底面积较小 砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时 可采用悬挂式隔振，3。锻锤的打击中心。隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心.宜在同一铅垂线上，4、砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置，5，采用圆柱螺旋弹簧隔振器时 应配置阻尼器,采用迭板弹簧隔振器时.可不配置阻尼器,6.锻锤隔振系统的阻尼比。不宜小于0,2、压力机4。4 6，压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1，当压力机启动,图4、4、6、1,产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时 压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算，式中,uz3 压力机工作台两侧的最大竖向振动位移，m，my、压力机的质量 kg、mz。主轴偏心质量与连杆折合质量之和，kg,连杆折合质量可取连杆质量的1,3 r.曲柄半径、m。h1。压力机质心O至隔振器的距离,m，l 主轴轴承O，至压力机质心O的距离.m，c。隔振器之间的距离、m R1、压力机绕质心轴的回转半径.m，J，压力机绕质心轴的质量惯性矩.kg、m2，ny 压力机主轴的额定转速 rad，s wk、压力机摇摆振动的固有圆频率,rad。s.ζzl，隔振体系摇摆振动的阻尼比、图4，4,6 1.压力机启动时的力学模型1.基础、2 压力机机身.2、压力机冲压工作时。图4,4，6 2.工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算.式中.uz4，压力机工作台的最大竖向振动位移 m，F，压力机额定工作压力 N mt，压力机头部的质量.kg mg.压力机工作台的质量。kg。K3，压力机立柱及拉杆的刚度 N。m，E1,压力机立柱的弹性模量、N,m2。E2 压力机拉杆的弹性模量，N。m2 A1.压力机立柱的平均截面积、m2 A2，压力机拉杆的平均截面积。m2，L1 压力机立柱的工作长度 m，L2。压力机拉杆的工作长度、m。图4。4 6 2，压力机冲压工作时的力学模型1、基础。2.压力机工作台 3.压力机头部.3。压力机冲压工件时、基础的竖向振动位移可按下式计算,式中、uz5，冲压工件时压力机基础的竖向振动位移。m，4。4.7,压力机基础的隔振设计应符合下列规定、1.闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部 2,闭式单点压力机和开式压力机,可在压力机下部设置台座 隔振器宜安置在台座下部，3.热模锻压力机.应在压力机下部设置钢框架台座。隔振器宜安置在台座下部 4。螺旋压力机。应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座 隔振器宜安置在台座下部,5,压力机隔振系统的竖向阻尼比、不宜小于0.1，