4,4。冲击式机器。锻锤4、4.1。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定,1，基础和砧座的最大竖向振动位移不应大于容许振动值。2.锻锤在下一次打击前、砧座应停止振动.3 锻锤打击后、隔振器上部质量不应与隔振器分离.4 4 2。锻锤基础隔振后的振动分析模型应符合下列规定,1、砧座振动计算时.可假定基础为不动体 宜采用有阻尼单自由度振动模型 图4、4,2。1。2 基础振动计算时,振动荷载可取隔振器作用于基础的扰力，宜采用无阻尼单自由度振动模型、图4。4。2,2。图4 4，2.1,有阻尼单自由度振动模型1 基础 2，砧座。3，锤头图4。4,2,2。无阻尼单自由度振动模型1、基础.2，地基4,4，3。隔振锻锤砧座的最大竖向振动位移、图4。4，2.1.可按下列公式计算，式中,uz1,砧座的最大竖向振动位移，m、m0、锻锤锤头的质量.kg，ms 隔振器上部的总质量，kg、v0.锤头的最大冲击速度。m,s,e1 回弹系数,模锻锤可取0.5.自由锻锤可取0.25,锻打有色金属时可取0。K1 隔振器的竖向刚度。N，m,ζz.隔振体系的阻尼比、Cz 隔振器的竖向阻尼系数。N s.m 4,4、4 隔振锻锤基础的最大竖向振动位移、图4,4，2.2、可按下列公式计算、式中,uz2 基础最大竖向振动位移,m K2,基础底部的折算刚度,N。m。Kz、基础底部地基土的抗压刚度.N m,应按现行国家标准，动力机器基础设计规范,GB。50040的规定确定 4 4、5。锻锤基础的隔振设计应符合下列规定、1，锻锤砧座质量较大时.可直接对砧座进行隔振.砧座质量较小时,宜在砧座下增设钢筋混凝土台座、2,砧座或钢筋混凝土台座底面积较大，砧座重心与砧座底面距离较小时。可采用支承式隔振。砧座底面积较小,砧座重心与砧座底面距离较大且不采用钢筋混凝土台座时。可采用悬挂式隔振 3、锻锤的打击中心。隔振器的刚度中心和隔振器上部的质量中心,宜在同一铅垂线上,4。砧座或钢筋混凝土台座宜设置导向或防偏摆的限位装置.5 采用圆柱螺旋弹簧隔振器时.应配置阻尼器，采用迭板弹簧隔振器时、可不配置阻尼器，6，锻锤隔振系统的阻尼比、不宜小于0 2.压力机4.4.6 压力机基础的隔振设计应符合下列规定,1、当压力机启动，图4,4。6.1。产生的冲击力矩使机身产生绕其底部中点的摇摆振动时 压力机工作台两侧的最大竖向振动位移可按下列公式计算。式中 uz3.压力机工作台两侧的最大竖向振动位移,m my、压力机的质量，kg mz。主轴偏心质量与连杆折合质量之和,kg,连杆折合质量可取连杆质量的1。3.r，曲柄半径、m.h1。压力机质心O至隔振器的距离.m,l。主轴轴承O，至压力机质心O的距离 m，c、隔振器之间的距离.m，R1 压力机绕质心轴的回转半径，m.J.压力机绕质心轴的质量惯性矩,kg.m2、ny，压力机主轴的额定转速。rad,s wk，压力机摇摆振动的固有圆频率 rad、s ζzl、隔振体系摇摆振动的阻尼比.图4.4.6。1。压力机启动时的力学模型1.基础,2、压力机机身 2、压力机冲压工作时，图4,4，6，2，工作台的最大竖向振动位移可按下列公式计算、式中，uz4.压力机工作台的最大竖向振动位移、m,F，压力机额定工作压力.N,mt.压力机头部的质量.kg。mg。压力机工作台的质量.kg.K3 压力机立柱及拉杆的刚度、N，m。E1、压力机立柱的弹性模量。N m2。E2，压力机拉杆的弹性模量,N。m2，A1、压力机立柱的平均截面积、m2。A2。压力机拉杆的平均截面积.m2 L1、压力机立柱的工作长度、m,L2 压力机拉杆的工作长度。m 图4 4。6 2，压力机冲压工作时的力学模型1,基础、2,压力机工作台，3，压力机头部,3 压力机冲压工件时 基础的竖向振动位移可按下式计算 式中 uz5、冲压工件时压力机基础的竖向振动位移,m，4.4,7.压力机基础的隔振设计应符合下列规定.1.闭式多点压力机宜将隔振器直接安装在压力机底部.2、闭式单点压力机和开式压力机 可在压力机下部设置台座。隔振器宜安置在台座下部,3。热模锻压力机，应在压力机下部设置钢框架台座 隔振器宜安置在台座下部，4 螺旋压力机.应在压力机下部设置钢台座或混凝土台座，隔振器宜安置在台座下部，5，压力机隔振系统的竖向阻尼比，不宜小于0.1。