11 3，稳定11。3。1。式。11。3、1 1 和、11 3。1,2,分别为腹板弹塑性和弹性剪切屈曲临界应力设计值.1.腹板弹性剪切屈曲应力,根据弹性屈曲理论。腹板弹性剪切屈曲应力公式如下.式中 h.t，腹板的高厚比 ks，四边简支板的屈曲系数，按如下取值,当a。h.1时,当a h.1时。当腹板无横向加劲肋时,板的长宽比将是很大的、屈曲系数可取ks.5。34，代入公式、17.并考虑抗力分项系数γR，1,2。可得、2，腹板塑性剪切屈曲应力，根据结构稳定理论.弹塑性屈曲应力可按下式计算,式中。τp。剪切比例极限，取0,8τy、τy，剪切屑服强度，取。将式,17，代入式 21 同时取ks,5 34。并考虑抗力分项系数γR、1 2。可得、11。3。2.腹板局部承压涉及因素较多，很难精确分析。Rw的计算式，11.3。2、是取r。5t代入欧规公式得出的.11.3 3 11 3 4，铝合金面板T形支托的稳定性可按等截面模型进行简化计算.支托端部受到板面的侧向支撑、根据面板侧向支撑情况、支托的计算艮度系数μ的理论值范嗣为0 7、2，0，同济大学进行的0、9mm厚，65mm高 400mm宽的铝合金面板，图11，1 1a.实验中 量测了T形支托破坏时的支座反力值,表16为按本规范公式、11，3 3、计算得到的承载力标准值 取μ为1。0、f为f0。2,和试验值.考虑到实验得到的支托破坏数据有限,而板厚板型对支托侧向支撑的影响又比较复杂，本规范建议根据实验确定计算长度值 表16 T形支托承载力标准值和试验值的比较 kN,