11。3,稳定11.3。1.式，11，3,1,1。和、11，3.1 2,分别为腹板弹塑性和弹性剪切屈曲临界应力设计值.1、腹板弹性剪切屈曲应力。根据弹性屈曲理论，腹板弹性剪切屈曲应力公式如下，式中，h。t，腹板的高厚比.ks、四边简支板的屈曲系数。按如下取值.当a，h。1时.当a，h。1时.当腹板无横向加劲肋时 板的长宽比将是很大的，屈曲系数可取ks，5，34.代入公式，17，并考虑抗力分项系数γR，1，2,可得，2.腹板塑性剪切屈曲应力、根据结构稳定理论,弹塑性屈曲应力可按下式计算,式中，τp。剪切比例极限,取0 8τy,τy、剪切屑服强度，取,将式、17,代入式.21，同时取ks、5 34 并考虑抗力分项系数γR，1 2.可得、11.3，2.腹板局部承压涉及因素较多,很难精确分析。Rw的计算式 11 3,2 是取r。5t代入欧规公式得出的 11 3,3。11，3,4,铝合金面板T形支托的稳定性可按等截面模型进行简化计算.支托端部受到板面的侧向支撑.根据面板侧向支撑情况,支托的计算艮度系数μ的理论值范嗣为0、7，2，0、同济大学进行的0。9mm厚,65mm高,400mm宽的铝合金面板.图11.1.1a.实验中.量测了T形支托破坏时的支座反力值 表16为按本规范公式 11.3.3、计算得到的承载力标准值,取μ为1 0,f为f0。2、和试验值.考虑到实验得到的支托破坏数据有限 而板厚板型对支托侧向支撑的影响又比较复杂、本规范建议根据实验确定计算长度值,表16，T形支托承载力标准值和试验值的比较,kN。