5.2，受压板件的有效厚度5.2，1,本条给出了受压板件全部有效的宽厚比限值,当板件宽厚比小于上述限值时。板件全截面有效 构件承载力不受局部屈曲的影响 该限值主要受材料硬化性能，名义屈服强度、极件应力梯度,加劲肋形式的影响、目前。铝合金材料的本构关系广泛采用Ramberg。Osgood模型.该模型中的指数n是描述应变硬化的参数,n值越小应变硬化程度越高、国内外的研究成果表明，n值可以较好地反映铝合金材料的力学特性，因此可利用参数n将铝合金材料分为弱硬化合金和强硬化合金以考虑铝合金材性对构件力学性能的影响.本规范在受压板件宽厚比限值,有效厚度，受弯构件整体稳定,轴心受压构件稳定和压弯构件稳定等计算中验证了这种分类方法,欧规也采用弱硬化合金和强硬化合金的分类方法，n值应由材性试验确定,目前各国规范一般都不提供n值。这样,直接利用n值来区分弱硬化合金和强硬化合金很难实现,不过。n值主要是由铝合金材料的状态决定的、热处理合金的n值一般较大，本规范采用欧规的相应公式计算了附录A中各种铝合金材料的n值.结果表明以铝合金材料的状态代替n值来区分弱硬化合金和强硬化合金是较为合适的.即规定状态为T6的铝合金材料为弱硬化合金.状态为除T6以外的其他铝合金材料为强硬化合金，5，2,3.本条中式.5.2，3。1、由受压板件有效宽度的winter公式转换推导而得,根据国外研究成果并参考欧规。确定了计算系数a1 a2，通过与国外的铝合金薄壁短柱试验数据和大量的数值分析结果比较、表明该公式完全适用于铝合金受压板件的计算、考虑到轴压非双轴对称构件中的非加劲板件或边缘加劲板件、例如槽形截面或C形截面的翼缘以及角形截面的外伸肢,受压屈曲后.截面形心及剪心均有所偏移,形成次弯矩促进构件稳定承载力的进一步降低.故本规范不考虑利用该类板件的屈曲后强度,其有效厚度按本条式.5。2.3,2,计算 参考国外铝合金结构设计规范、本规范没有给出受压板件的最大宽厚比限值。5,2.4,5、2.5。受压板件局部稳定系数计算公式参考了、冷弯薄壁型钢结构技术规范.GB、50018和 欧洲钢结构设计规范 EC3.需要指出的是,涉及到如何考虑应力梯度对不均匀受压板件有效厚度的影响时。本规范与欧规及英规的处理方法略有差异,本规范采用以压应力分布不均匀系数ψ计算屈曲系数k的方法。而在欧规及英规中采用以压应力分布不均匀系数ψ计算换算宽厚比的方法,两种方法只是在公式表述形式上有所不同 本质上仍是一致的，5，2.6、5、2.7 加劲肋修正系数η用于计算加劲肋对受压板件局部屈曲承载力的提高作用.第5 2,6条给出了常见三种加劲形式η的计算公式，该公式来自于η，σcr.σcr0、k、k0 其中σcr为带加劲肋单板的弹性屈曲应力理论解、k为屈曲系数.以边缘加劲板件为例,图4绘出了加劲肋厚度与板件厚度相同时板件宽厚比β,15和β、30两种情况下.屈曲系数k与加劲肋高厚比c,t的关系,由图可见。届曲系数与板件屈曲波长有关、当屈曲半波较长时。增大加劲肋的高厚比 不能显著地提高边缘加劲板件的屈曲系数 也即不能显著提高板件的临界屈曲应力。然而。考虑到实际构件中板件屈曲的相关性，其屈曲半波长度一般不超过7倍板宽,通常可以取屈曲半波长度与宽度的比值l,b，7来确定边缘加劲板件的屈曲系数k。图5是板件屈曲半波长度等于7倍板宽时、板件宽厚比等于10，20、30.40四种情况下、边缘加劲板件的屈曲系数与加劲肋高厚比的关系,由图可见。式.5。2。6，2。给出了相对保守的计算结果 图４。加劲肋高厚比与加劲系数的关系，上图板件宽厚比β，15。下图板件宽厚比β 30,图5、边缘加劲板件在不同宽厚比情况下的屈曲系数，对于更复杂的加劲形式，一般很难通过弹性屈曲理论分析获得屈曲系数k和加劲肋修正系数η，在此情况下,η应按式，5,2.6.5 计算 其中σcr为假定加劲边简支的情况下，该复杂加劲板件的临界屈曲应力，可以按有限元法或有限条分法计算。σcr0为假定加劲边简支的情况下，不考虑加劲肋作用,同样尺寸的加劲板件的临界屈曲应力，可按公式、5，2。6、1。计算，并取η、1 0。在公式,5,2、6、5、中取指数为0。8而非1,0,这样做是偏于保守的、在缺乏计算依据或不能按式 5。2 6.5。计算时、建议忽略加劲肋的加劲作用.即取η、1、0。5、2,8 当中间加劲板件或边缘加劲板件的加劲肋高厚比过大时，加劲肋本身可能先于板件局部屈曲,这时应将加劲肋视为非加劲板件,将子板件视为加劲板件分别计算其有效厚度te、加劲肋和子板件的最终有效厚度应取上述有效厚度和将其作为整体按第5、2.3条计算的有效厚度这两者中的较小值，