8。2 整体稳定8、2.1、压弯构件的整体稳定要进行弯矩作用平面内和弯矩作用平面外稳定计算。1.弯矩作用平面内的稳定.压弯构件的稳定承载力极限值、不仅与构件的长细比λ和偏心率ε有关、且与构件的截面形式和尺寸.构件轴线的初弯曲 截面上残余应力的分布和大小。材料的应力，应变特性、端部约束条件以及荷载作用方式等因素有关、因此、本规范采用了考虑上述各种因素的数值分析法，并将承载力极限值的理论计算结果作为确定实用计算公式的依据 考虑抗力分项系数并引入弯矩非均匀分布时的等效弯矩系数后、由弹性阶段的边缘屈服准则可以导出下式,式中，N,Ex.参数。N.Ex、NEx.1.2。相当于欧拉临界力NEx除以抗力分项系数γR.1,2、对于满足截面宽厚比限值的压弯构件可以考虑截面部分塑性发展，此时压弯构件采用下式较为合理。式中 η1，修正系数，对于单轴对称截面、即T形和槽形截面 压弯构件。当弯矩作用在对称轴平面内且使翼缘受压时。无翼缘端有可能由于拉应力较大而首先屈服。对此种情况.尚应对无翼缘侧采用下式进行计算，式中,η2 压弯构件受拉侧的修正系数,修正系数η1和η2值与构件长细比,合金种类 截面形式。受弯方向和荷载偏心率等参数有关，针对上述各种参数进行大量数值计算、并将承载力极限值的理论计算结果代入式。13，和式 14 可以得到一系列η1和η2值。分析表明，η1和η2值与铝合金的材料类型关系较大。根据弱硬化合金和强硬化合金对η1和η2分别取值较为合适，与轴压构件相同,压弯构件当截面中受压板件的宽厚比大于表5 2.1,1或表5.2。1 2规定时。还应考虑局部屈曲的影响 本规范还考虑了截面非对称性和焊接缺陷的影响。在引入轴压构件稳定计算系数。φx后、相关式,13.和式、14,成为，式,15。和式.16.即为规范式，8.2,1。1，和式，8,2。1 2。同济大学针对铝合金压弯构件弯矩平面内的稳定做了相关试验,包括6根绕弱轴受弯的偏压试件和6根绕强轴受弯的偏压试件，均为双轴对称H形截面弱硬化合金，图14为上述试验所得稳定承载力与数值计算结果的比较情况。可见两者吻合得较好，图15为规范式、8.2、1 1,与数值计算结果和欧洲规范相应公式的比较情况 可见本规范公式是偏于安全的。图14、面内失稳试验结果与数值计算结果的对比图15 本规范结果与数值计算结果和欧规结果的对比.x为强轴.y为弱轴、2.弯矩作用平面外的稳定、双轴对称截面的压弯构件，当弯矩作用在最大刚度平面内时。应校核其弯矩作用平面外的稳定性。规范采用的由弹性稳定理论导出的线性相关公式是偏于安全的.与轴心受压构件和受弯构件整体稳定计算相衔接、并与理论分析结果和同济大学做的试验结果作了对比分析后确定的.同济大学针对铝合金压弯构件弯矩平面外的稳定做了相关试验。为6根绕强轴受弯的双轴对称H形截面弱硬化合金偏压试件，图16为该试验所得稳定承载力与数值计算结果和欧洲规范相应公式的比较情况、可见本规范公式是偏于安全的。图16、本规范结果与试验结果、数值计算结果以及欧规结果的对比 鉴于对单轴对称截面压弯构件弯矩作用平面外稳定性的研究还不充分 暂定规范式,8。2。1、3，仅适用于双轴对称实腹式工字形，含H形。和箱形 闭口。截面的压弯构件，8.2、2。双向弯曲的压弯构件 其稳定承载力极限值的计算较为复杂。一般仅考虑双轴对称截面的情况、规范采用的半经验件质的线性相关公式形式简单、可使双向弯曲压弯构件的稳定计算与轴心受压构件.单向弯曲压弯构件以及双向弯曲受弯构件的稳定计算都能互相衔接.并经研究表明是偏于安全的，