5.3.仓,壁5.3，1。本条分别给出了深仓仓壁在水平及竖直方向上，应考虑的荷载基本组合。设计中应从中选取相应最不利的组合。进行仓壁的强度.稳定及连接的计算,5.3、2、浅仓仓壁在水平及竖直方向上、应考虑的荷载基本组合与深仓基本一致.但组合时不再计取储粮动态压力修正系数.5.3。3.加劲肋间距不大于1、2m的粮食钢板筒仓 将加劲肋折算成所加强方向的壳壁截面，可按,等效强度，或、等效刚度、的原则进行。折算后的壳壁厚度按下列规定取值。1。按抗拉强度相等原则折算时。折算厚度 ts,t.As b，1、2、按抗弯刚度相等原则折算时 折算厚度 ts 3。12 Is。b Astes2，bt，As，t3.12 1，3、2.式中,ts，折算厚度.t,仓壁厚度 As,加劲肋的横截面面积、b，加劲肋间距,弧长,Is 加劲肋截面对平行于仓壁的本身截面形心轴的惯性矩。es,加劲肋截面形心距仓壁中心线的距离，折算后的壳壁。在加劲肋加强方向上进行壳壁的抗拉、抗压强度计算时，应采用按抗拉强度相等的原则确定折算厚度、抗弯和稳定验算时、应采用按抗弯刚度相等的原则确定折算厚度.5。3.4，计算折算应力的公式 5。3,4,3，是根据能量强度理论，保证钢材在复杂应力状态下处于弹性状态的条件.由于粮食钢板筒仓属于薄壁结构。在仓壁厚度方向上应力一般较小、故按双向应力状态进行计算，其余计算公式是根据现行国家标准。钢结构设计规范,GB,50017的有关规定。5。3、5.有加劲肋的粮食钢板筒仓按简化方法进行强度计算时。加劲肋与仓壁的组合构件，在竖向荷载作用下截面实际受力较为复杂、且卸料时还有动载影响。宜完全按弹性进行强度计算,不允许截面有塑性开展 加劲肋为薄壁型钢时、其截面尺寸取值尚应符合现行国家标准 冷弯薄壁型钢结构技术规范。GB.50018的有关规定。5,3.6,筒仓仓壁为波纹钢板时。仓壁的竖向荷载将全部经连接传给加劲肋，仓壁为平钢板或螺旋卷边钢板时 仓壁的竖向荷载仅有部分经连接传给加劲肋、为简化计算、在设计仓壁与加劲肋的连接时 不分仓壁钢板类型,偏于安全地按仓壁的竖向荷载全部经连接传给加劲肋来考虑，连接强度计算公式是根据现行国家标准,钢结构设计规范.GB、50017的有关规定给出的。5 3 7，筒仓仓壁在竖向荷载作用下的稳定计算,包括空仓时仅竖向荷载作用下.满仓时竖向荷载与粮食水平压力共同作用下及局部集中荷载作用下仓壁的稳定计算。1,按弹性稳定理论分析。理想中长圆筒壳在轴压下的稳定临界应力为σcr，0、605E、t。R 但大量的试验证明，实际圆筒壳的临界应力比理想圆筒壳的理论计算值要少1，2,2。3、失稳破坏时的稳定系数仅为0，15,0,30，而不是0 605.圆筒壳的轴压临界应力在很大程度上取决于初始形状缺陷。随着初始形状缺陷的增大.临界应力明显下降.下降幅度可能会达到50 之多.经过对国内外有关试验资料及分析结果相比较 同时考虑设计计算的方便，采。用了苏联B.T、利律等提出的稳定系数表达式kp 1 π，100t,R,3 8作为在空仓时验算仓壁的稳定系数,当仓壁半径与厚度之比R，t在1500以下时、此式计算结果和大量的试验结果能很好地相符合，当R、t在2000、2500时、按此式计算结果比试验分析结果略大。约10，另考虑到粮食钢板筒仓一般为现场组装,与试验条件会有较大的差异,取初始形状缺陷影响系数0。5。则得到空仓时验算仓壁的稳定系数计算公式、5。3.7 2 筒仓在竖向荷载作用下进行稳定验算时 仓壁的竖向压应力应参照本规范第5 3、1条,第5.3，2条规定，按可能出现的最不利荷载组合进行计算.2.粮食钢板筒仓在满仓时。仓壁受到竖向压力及内部水平压力的共同作用.内压的存在，可以减少筒壳初始缺陷的影响而使稳定临界应力有所提高.衡量内压影响的大小,参考国外有关资料、采用无量纲参数P，P E.R.t，2 在内压P作用下，筒壳稳定临界力的提高程度与参数P有关、经对美国。苏联等国外有关试验结果及经验公式的对比计算.采用了苏联B.T、利律等提出的算式。即,kp、kp，0，265,P.由于筒仓在卸料时。粮食压力可能会不均匀分布,在计算参数P时不考虑粮食压力动力修正系数。同时因内压P对仓壁整体稳定起有利作用,取其分项系数为1 0。故取粮食对仓壁的静态水平压力标准值来计算参数P,经整理即为筒仓在满仓时仓壁的稳定系数计算公式,5,3.7、4 3，仓上建筑支承于筒仓壁顶端时,仓壁将局部承受竖向集中荷载，为防止仓壁局部应力过大而导致局部失稳、应在局部竖向集中荷载作用处设置加劲肋、假定竖向集中荷载经加劲肋向仓壁传递的扩散角为30.并且考虑到筒仓顶端区段内压较小 在公式，5 3，7,3，中.仓壁临界应力的计算不再考虑内压的影响,总体来讲是偏于安全的、5,3，8 风荷载对仓壁表面产生不均匀的经向压力、使仓壁整体弯曲而产生的竖向压应力,仓壁整体剪切而产生水平剪应力，都可能引起筒仓仓壁失稳破坏 风荷载使仓壁整体弯曲而产生的竖向压应力、应与可能同时出现的其他荷载产生的竖向压应力进行组合.并按第5,3 7条进行竖向荷载下仓壁的稳定验算、在常用的筒仓高度范围，35m以下，风荷载使仓壁整体剪切而产生水平剪应力、对仓壁稳定一般不起控制作用，风荷载对仓壁表面产生不均匀的经向压力。假定在筒仓的整个高度上均匀分布而沿周向不均匀分布的压力，按有关理论分析研究.中长筒壳,h.25、Rt。在筒壁失稳时的临界荷载相当于轴对称加载时的临界荷载,相应计算公式可写为pcr、0，92k.E.t R,3 2.t h.式中k为筒壳的初始形状缺陷影响系数 其值随R、t增大而减小。参考苏联B、T、利律等的试验分析结果，取初始形状缺陷影响系数k，0。4 则筒仓的临界荷载为、pcr 0 368k.E t。R,3、2,t h 实际风载沿筒仓高度是三角形分布,其临界荷载要高于上式计算结果，参考有关资料引入增大系数η,即公式、5 3.8 1，上述分析没有考虑仓内压力影响 故公式.5。3。8、1、只作为空仓时仓壁在风载下的稳定验算公式，