4 2。储粮荷载4、2、2、筒仓储粮对仓壁的压力.国内外已进行了长期和大量的研究.提出有不同的计算方法。但多数是以杨森。Janssen，公式作为计算筒仓储粮静态压力的基础。尽管该公式本身有一定的缺陷，但其计算结果基本能符合粮食静态压力的实际情况，误差并不大。故本规范仍采用杨森 Janssen、公式作为计算筒仓储粮静态压力的基本公式.4.2,3 本条为强制性条文，深仓卸料时储粮的动态压力涉及因素比较多.对粮食动态压力的机理,分布及定量分析尚无较一致的认识 属尚未彻底解决的研究深题 但筒仓内储料处于流动状态时对仓壁压力增大且沿仓壁高度与水平截面圆周呈不均匀分布的事实，已被大家所公认。目前国外筒仓设计规范对储料动态压力的计算亦各不相同 有采用单一的修正系数,有按不同储料品种及筒仓的几何尺寸给出不同的计算参数。也有按卸料时不同的储料流动状态分别计算.本规范中选用的深仓储料动压力修正系数主要依据我同多年来的筒仓设计实践并参考了国外有关国家、德国 美国，法国 澳大利亚等。的筒仓设计规范、储料的水平与竖向动态压力修正系数Ch。Cv与现行国家标准、钢筋混凝土筒仓设计规范,GB.50077取值相同、另外考虑到粮食钢板筒仓的径厚比较大.稳定性较差，粮食钢板筒仓工程事故多是由于卸料时仓壁屈曲而引起 参考国外有关国家筒仓设计规范 对储料作用于仓壁的竖向摩擦力也引入了动力修正系数Cf,4，2,4,浅仓储粮对仓壁的水平压力.是按库仑理论作为计算的基本公式、但对装粮高度较大的大直径浅仓 粮食对仓壁也会产生较大摩擦力 所以对hn 15m且dn。10m的浅仓。仍要求按深仓计算储粮对仓壁的水平压力 同时还应考虑储料摩擦荷载 以保证仓壁的安全可靠，4。2.6。粮食对电缆的总摩擦力计算公式,4 2.6，是按杨森,Janssen。理论推导并考虑了动态压力修正系数.适用于圆截面且直径无变化的电缆等类似吊挂构件,对于深仓。动态压力修正系数为2、与实测值能较好的吻合,对于浅仓。由于卸料时仓内粮食多为漏斗状流动、此时在吊挂电缆长度范围内只有部分储粮处于流动状态,其动态压力修正系数可适当减小.但不应小于1 5