附录J、基础和锚板基础抗拔稳定计算J,0、1.利用土重法计算高耸结构基础的抗拔稳定时，本标准公式、7。4 3,中的Ge可按下式计算、Ge，Vt，V0。γ0 J。0、1,式中.Vt，ht深度范围内的土体 包括基础，的体积.m3,V0，ht深度范围内的基础体积，m3,γ0 土的计算重度.kN。m3 1,当ht。hcr时、方形底板.圆形底板,2、当ht。hcr时，方形底板 圆形底板，上述Ge的计算值应根据不同的H、F比值乘以下列系数采用，当H F 0 15.0，40时.乘以1.00，0,90、当H.F、0 40,0,70时，乘以0,90，0 80、当H、F。0、70,1.00时、乘以0 80，0，75.此外.当底板坡角α 45,时,Ge尚应乘以系数0、8,J，0、2.利用土重法计算拉绳锚板基础的抗拔稳定时。本标准公式 7、4、4。中的Ge可按下式计算.Ge,Vtγ0.J 0、2 式中，Vt.锚板上ht深度范围内的土体积.m3,γ0.土的计算重度、kN,m3 1,当ht、hcr时、矩形锚板。2,当ht.hcr时,矩形锚板、式中、θ1 拉绳锚板面与水平面的夹角，J 0,3。利用剪切法计算拉绳锚杆基础的抗拔稳定时、当本标准图7、4、4中θ,45，且锚板处于原状土体中时.可按下式验算锚板基础的抗力，F.0,5γ0A a1ht、b，a2。γR3,J，0,3，式中 F 垂直于锚板的拉绳拔力，θ1、90 θ，A、矩形锚板面积、b。锚板宽度,图7 4，4.γR3.土体抗剪稳定系数、一般可采用2 0,当专业标准有详细规定时 可按专业标准采用、a1。a2.与锚板正反面土压力及θ有关的系数，按本标准表J.0，4，4采用.J 0，4.利用剪切法计算基础的抗拔稳定时。剪切抗力是由与土的凝聚力c和内摩擦角φ有关的两部分组成,1。当ht.hcr时，本标准公式.7 4.5.1、中土体滑动面上剪切抗力的总竖向分量Ve可按下式计算。Ve,0。4A1cht2。0，8A2γtht3，J。0.4，1 2.当ht。hcr时,本标准公式.7、4 5.2，中的Ve可按下式计算 Ve。0，4A1chcr2.0。8A2γthcr3,J 0,4、2、本标准公式。7 4、5，2，中的Ge可按下式计算。式中.c。土体饱和状态下的凝聚力。N,m2。对黏性土,当具有塑性指数Ip和天然孔隙比e时可按表J。0,4.1确定，当粗略估计土体抗拔时,可根据土的密实度按表J,0 4.2确定 A1，A2 与φ.ht.d有关的无因次系数。按图J。0、4、1。图J，0。4、3确定.这里的φ为土的计算内摩擦角。对黏性土和砂类土，按表J。0,4、1 表J,0，4、3采用.ht,基础上拔深度 m,γt，原状土的重度,N m3,V0、ht。hcr范围内的基础体积,m3、当基底展开角α、45,时,上述Ve和Ge 即本标准公式。7 4 5.1,和公式、7,4。5.2、的右侧Ve项应乘以系数1,2。此外 尚应根据不同的H，F值乘以与本标准附录J 0.1相同的系数，表J、0，4.1.黏性土凝聚力c和内摩擦角φ注,黏性土的凝聚力和内摩擦角和砂类土的内摩擦角 可按土工实验方法或其他野外鉴定方法确定.表J 0,4.2 黏性土凝聚力c和内摩擦角φ图J.0、4.1，A1,f。φ，ht,d,曲线图J、0、4、2,A2.f.φ、ht d.曲线之一图J,0，4，3.A2，f φ.ht.d。曲线之二表J。0 4。3、砂类土内摩擦角φ注 孔隙比e小者,φ取大值,表J、0 4,4、锚板剪切法计算系数表