6、2 结构计算6，2，1，井颈结构计算时、应根据井筒施工方法确定受力状态.荷载计算时除应计算井塔，套架,设备等直接荷载作用外。尚应计入车场荷载。地面堆载，地下水和相邻建.构,筑物基础所产生的附加水平荷载、附加水平荷载可按现行国家标准.煤矿立井井筒及硐室设计规范.GB、50384的有关规定计算,6,2、2，当井颈壁上开设洞口且洞口短边尺寸不小于1m时，应设置洞口加强边框 边框长度不小于2倍井颈厚度，井颈环向内力可按支承在洞口边框上的开口圆环计算。6.2、3，位于地下水位以下的混凝土井颈应进行裂缝宽度验算 其最大裂缝宽度不得大于0.2mm,6.2、4 钢筋混凝土壁座计算应符合下列规定、1。壁座底面压力可按环型钢筋混凝土墙下条形基础计算。2.壁座应按现行国家标准，混凝土结构设计规范。GB 50010的有关规定进行受弯和受剪承载力计算,6,2、5、主斜井强力带式输送机驱动装置及头部设备支承结构应按工作荷载基本组合进行倾覆和滑移稳定验算.基本组合分项系数均为1。0。倾覆稳定安全系数不应小于1 6 滑移稳定安全系数不应小于1.3。6，2，6。提升机房采用框架，框，排 架结构时,宜按空间结构体系分析,提升机基础孔洞周边的楼板 应按弹性楼板参与结构整体分析 并应计算开洞对其周边柱计算长度的影响。6、2。7 提升机钢丝绳荷载应符合下列规定、1。正常工作时提升机钢丝绳荷载标准值Qk,应按下列公式计算，箕斗或罐笼上提时，箕斗下放时,罐笼下放时.式中 Smax 提升钢丝绳的最大静张力。Smin，提升钢丝绳的最小静张力,a.提升加速度.m，s2，由工艺提供.g 重力加速度 m s2,fμ，运行阻力系数.可取0。1、2。断绳时提升机钢丝绳荷载标准值可按下列原则确定.1，对于单绳提升，其中一根钢丝绳取断绳荷载标准值 另一根取正常工作荷载的2倍 2，对于多绳提升.其中一侧取所有钢丝绳的断绳荷载标准值、另一侧取所有钢丝绳断绳荷载标准值的0 33倍 6。2.8.当提升机基础采用大块式基础时，可按构造配筋.采用墙式或柱承式基础时，除应满足构造要求外.其配筋尚应按承载力计算确定 6 2。9。提升机基础中的螺栓孔宜采用预埋钢管.并应验算螺栓垫板处混凝土的局部受压承载力.局部压力应按断绳荷载作用下的螺栓拉力设计值确定，6，2。10、提升机前的型钢抗剪键截面应按断绳荷载作用下的水平力计算确定，型钢埋入基础的长度应满足混凝土局部受压承载力的要求 6。2.11、提升机墓础的基底压力应按正常工作条件下荷载效应标准组合进行计算.且基底合力的偏心距不应大于基础宽度的1,6.6。2.12 提升机基础抗滑移稳定性应按下式验算。图6,2.12 式中、kc，滑移稳定安全系数,按本标准表6 2。14选用.Gk。基础自重和基础上的土重.Gk2 设备自重、Rv，提升机正常工作或断绳时，钢绳通过提升机滚筒作用在主轴上的合力的竖向分力,Rh 提升机正常工作或断绳时、钢绳通过提升机滚筒作用在主轴上的合力的水平分力 μ，基础底与地基土体间的摩擦系数、应按现行国家标准、建筑地基基础设计规范,GB 50007的有关规定确定.6，2，13,提升机基础抗倾覆稳定性应按下式验算.式中、k0，倾覆稳定安全系数 按本标准表6.2.14选用 x1一一Gk合力作用点与基础边缘的水平距离、x2，Gk2合力作用点与基础边缘的水平距离 xf。Rv作用点与基础边缘的水平距离。y.Rh作用点与基础边缘的竖向距离 6,2。14，提升机基础滑移，倾覆稳定安全系数应按表6、2，14选用,6 2.15，当提升机基础抗滑移、抗倾覆稳定系数不满足本标准表6，2.14的要求时，可采取加大基础自重.设置锚杆 锚桩,抗剪键和抗滑板等技术措施,