4,3,正常使用极限状态计算4 3，1.本条对管道结构正常使用条件下的极限状态计算内容作了规定,这些要求主要针对管道结构的耐久性.保证其使用年限，提高工程投资效益 4。3、2,本条对柔性管道的允许变形量作了规定.原规范仅对水泥砂浆内衬作出现定.控制管道的最大竖向变形量不宜超过0，02.从工程实践来看.此项允许变形量与水泥砂浆的配制及操作成型工艺密切相关 例如手工涂抹和机械成型 其质量差异显著,砂浆配制掺入适量的纤维等增强抗力材料，将改善砂浆的延性性能等,据此.条文对水泥砂浆内衬的允许变形量，规定可以有一定的幅度,供工程技术人员对应采用、此外。条文还结合近十年来防腐内衬材料的引进和开拓 管材品种的多种开发、增补了对防腐涂料内衬和化学管材的允许变形量的规定.这些规定与国外相应标准的要求基本上协调一致.4、3、3,4.3。7.条文对钢筋混凝土管道结构的使用阶段截面计算做出了规定.这些要求和原规范的规定是协调一致的.1，当在组合作用下、截面处于受弯或大偏心受压。拉时。应控制其最大裂缝宽度。不应大于0 2mm,确保结构的耐久性。符合使用年限的要求。同时明确此时可按长期效应的准永久组合作用计算,2,当在组合作用下。截面处于轴心受拉或小偏心受拉时 应控制截面的裂缝出现、此时一旦形成开裂即将贯通全截面 直接影响管道结构的水密性要求和正常使用、因此相应的作用组合应取短期效应的标准组合作用计算 4，3，8，本条对柔性管道的变形计算给出了规定、相应的组合作用应取长期效应的准永久组合作用计算 原规范规定的计算模型系按原苏联1958年、地下钢管设计技术条件和规范、采用。该计算模型由前苏联学者Л、М,ЕмеΛьянов提出。其理念系依照地下柔性管道的受载程序拟定.即管子在沟槽中安装后 沟槽回填土使管体首先受到侧土压力使柔性管产生变形,向土体方向的变形导致土体的弹性抗力,据此计算管体在竖向 侧向土压力和弹性土抗力作用下管体的变形，如图4，3。8,所示 当管体上下受到相等的均布压力p时，管体上任一点半径向位移ω为.按此式可得管顶和管侧的变位置是相同的,当管体仅受到侧向土压力时.亦将产生变形 其方向则与竖向土压作用相反、由于管侧土压力值要小于竖向土压力.例如1，3.因此管体的最终变形还取决于竖向土压力导致的变形形态,应该认为原规范引用的计算模型在理念上还是清楚的 但与通常的弹性地基上结构的计算模型不相协调。后者的结构上的受力、只需计算结构上受到的组合作用以及由此形成的弹性地基反力 美国spang1er,氏即是按此理念提出了计算模型。获得国际上广为应用、据此条文修改为采用spang1er，计算模型,以使在柔性管的变形计算方法上与国际沟通，协调一致 另外，在条文给定的计算变形公式中 引入了变形滞后效应系数DL、此项系数取1.0。1,5 主要是管侧土体并非理想的弹性体。在抗力的长期作用下.土体会产生变形或松弛。管侧回填土的压实密度越高、滞后变形效应越显著.粘性土的滞后变形比砂性土历时更长,这一现象已被国内,外工程实践检测所证实 例如国内曾对北京市第九水厂DN2600mm，输水管进行管体变形追踪检测,显然此项变形滞后系数取值 不仅与埋地管道覆土竣工到投入运行的时间有关,还与管道的运行功能相关,如果是压力运行 内压将使管体变形复圆。因此 对变形滞后系数的取值，对无压或低压管。内压在0。2MPa。以内,应取接近于1、5.的数值,对于压力运行管道。竣工所投入运行的时间较短.例如不超过3 个月 则可取1、0。计算,亦即可以不考虑滞后变形的因素、对压力运行管道、从竣工到运行时间较长时.则可取1,0 DL 1,5.作为设计计算采用值.4、3,9 4、3，11 有关条文规定可参阅，给水排水构筑物结构设计规范,相应条文的说明。