4、3。正常使用极限状态计算4。3 1,本条对管道结构正常使用条件下的极限状态计算内容作了规定 这些要求主要针对管道结构的耐久性 保证其使用年限、提高工程投资效益，4.3.2.本条对柔性管道的允许变形量作了规定，原规范仅对水泥砂浆内衬作出现定、控制管道的最大竖向变形量不宜超过0、02，从工程实践来看,此项允许变形量与水泥砂浆的配制及操作成型工艺密切相关.例如手工涂抹和机械成型，其质量差异显著。砂浆配制掺入适量的纤维等增强抗力材料。将改善砂浆的延性性能等、据此,条文对水泥砂浆内衬的允许变形量，规定可以有一定的幅度.供工程技术人员对应采用，此外，条文还结合近十年来防腐内衬材料的引进和开拓，管材品种的多种开发，增补了对防腐涂料内衬和化学管材的允许变形量的规定、这些规定与国外相应标准的要求基本上协调一致，4 3，3、4 3，7,条文对钢筋混凝土管道结构的使用阶段截面计算做出了规定，这些要求和原规范的规定是协调一致的.1,当在组合作用下，截面处于受弯或大偏心受压 拉时。应控制其最大裂缝宽度 不应大于0。2mm。确保结构的耐久性.符合使用年限的要求,同时明确此时可按长期效应的准永久组合作用计算，2。当在组合作用下 截面处于轴心受拉或小偏心受拉时，应控制截面的裂缝出现.此时一旦形成开裂即将贯通全截面 直接影响管道结构的水密性要求和正常使用、因此相应的作用组合应取短期效应的标准组合作用计算 4,3、8，本条对柔性管道的变形计算给出了规定.相应的组合作用应取长期效应的准永久组合作用计算.原规范规定的计算模型系按原苏联1958年，地下钢管设计技术条件和规范，采用、该计算模型由前苏联学者Л,М.ЕмеΛьянов提出,其理念系依照地下柔性管道的受载程序拟定.即管子在沟槽中安装后 沟槽回填土使管体首先受到侧土压力使柔性管产生变形。向土体方向的变形导致土体的弹性抗力，据此计算管体在竖向.侧向土压力和弹性土抗力作用下管体的变形,如图4。3 8，所示，当管体上下受到相等的均布压力p时,管体上任一点半径向位移ω为,按此式可得管顶和管侧的变位置是相同的，当管体仅受到侧向土压力时、亦将产生变形。其方向则与竖向土压作用相反,由于管侧土压力值要小于竖向土压力,例如1 3,因此管体的最终变形还取决于竖向土压力导致的变形形态，应该认为原规范引用的计算模型在理念上还是清楚的，但与通常的弹性地基上结构的计算模型不相协调,后者的结构上的受力 只需计算结构上受到的组合作用以及由此形成的弹性地基反力，美国spang1er。氏即是按此理念提出了计算模型,获得国际上广为应用 据此条文修改为采用spang1er.计算模型 以使在柔性管的变形计算方法上与国际沟通，协调一致.另外 在条文给定的计算变形公式中、引入了变形滞后效应系数DL,此项系数取1,0。1,5、主要是管侧土体并非理想的弹性体。在抗力的长期作用下。土体会产生变形或松弛。管侧回填土的压实密度越高,滞后变形效应越显著。粘性土的滞后变形比砂性土历时更长，这一现象已被国内 外工程实践检测所证实.例如国内曾对北京市第九水厂DN2600mm,输水管进行管体变形追踪检测 显然此项变形滞后系数取值，不仅与埋地管道覆土竣工到投入运行的时间有关，还与管道的运行功能相关。如果是压力运行、内压将使管体变形复圆,因此。对变形滞后系数的取值.对无压或低压管.内压在0 2MPa 以内,应取接近于1.5,的数值、对于压力运行管道,竣工所投入运行的时间较短 例如不超过3 个月。则可取1，0。计算、亦即可以不考虑滞后变形的因素 对压力运行管道 从竣工到运行时间较长时。则可取1、0、DL,1，5、作为设计计算采用值，4，3.9,4,3,11，有关条文规定可参阅。给水排水构筑物结构设计规范、相应条文的说明、