4，3，正常使用极限状态计算4.3，1 本条对管道结构正常使用条件下的极限状态计算内容作了规定 这些要求主要针对管道结构的耐久性 保证其使用年限。提高工程投资效益,4，3.2、本条对柔性管道的允许变形量作了规定。原规范仅对水泥砂浆内衬作出现定，控制管道的最大竖向变形量不宜超过0.02。从工程实践来看，此项允许变形量与水泥砂浆的配制及操作成型工艺密切相关，例如手工涂抹和机械成型、其质量差异显著、砂浆配制掺入适量的纤维等增强抗力材料,将改善砂浆的延性性能等.据此、条文对水泥砂浆内衬的允许变形量,规定可以有一定的幅度，供工程技术人员对应采用 此外，条文还结合近十年来防腐内衬材料的引进和开拓.管材品种的多种开发，增补了对防腐涂料内衬和化学管材的允许变形量的规定 这些规定与国外相应标准的要求基本上协调一致.4.3、3,4、3,7.条文对钢筋混凝土管道结构的使用阶段截面计算做出了规定，这些要求和原规范的规定是协调一致的，1。当在组合作用下 截面处于受弯或大偏心受压.拉时、应控制其最大裂缝宽度.不应大于0、2mm.确保结构的耐久性 符合使用年限的要求、同时明确此时可按长期效应的准永久组合作用计算、2,当在组合作用下.截面处于轴心受拉或小偏心受拉时,应控制截面的裂缝出现。此时一旦形成开裂即将贯通全截面。直接影响管道结构的水密性要求和正常使用、因此相应的作用组合应取短期效应的标准组合作用计算、4.3，8,本条对柔性管道的变形计算给出了规定,相应的组合作用应取长期效应的准永久组合作用计算.原规范规定的计算模型系按原苏联1958年，地下钢管设计技术条件和规范、采用,该计算模型由前苏联学者Л М ЕмеΛьянов提出,其理念系依照地下柔性管道的受载程序拟定。即管子在沟槽中安装后、沟槽回填土使管体首先受到侧土压力使柔性管产生变形.向土体方向的变形导致土体的弹性抗力.据此计算管体在竖向,侧向土压力和弹性土抗力作用下管体的变形 如图4.3 8，所示 当管体上下受到相等的均布压力p时。管体上任一点半径向位移ω为，按此式可得管顶和管侧的变位置是相同的、当管体仅受到侧向土压力时,亦将产生变形.其方向则与竖向土压作用相反 由于管侧土压力值要小于竖向土压力，例如1，3，因此管体的最终变形还取决于竖向土压力导致的变形形态，应该认为原规范引用的计算模型在理念上还是清楚的，但与通常的弹性地基上结构的计算模型不相协调，后者的结构上的受力 只需计算结构上受到的组合作用以及由此形成的弹性地基反力，美国spang1er。氏即是按此理念提出了计算模型。获得国际上广为应用，据此条文修改为采用spang1er.计算模型.以使在柔性管的变形计算方法上与国际沟通 协调一致.另外、在条文给定的计算变形公式中、引入了变形滞后效应系数DL.此项系数取1、0,1,5，主要是管侧土体并非理想的弹性体.在抗力的长期作用下,土体会产生变形或松弛、管侧回填土的压实密度越高，滞后变形效应越显著。粘性土的滞后变形比砂性土历时更长、这一现象已被国内，外工程实践检测所证实 例如国内曾对北京市第九水厂DN2600mm。输水管进行管体变形追踪检测,显然此项变形滞后系数取值,不仅与埋地管道覆土竣工到投入运行的时间有关.还与管道的运行功能相关。如果是压力运行、内压将使管体变形复圆，因此.对变形滞后系数的取值.对无压或低压管 内压在0、2MPa,以内，应取接近于1、5.的数值 对于压力运行管道。竣工所投入运行的时间较短.例如不超过3，个月，则可取1.0。计算。亦即可以不考虑滞后变形的因素，对压力运行管道、从竣工到运行时间较长时 则可取1、0。DL、1,5,作为设计计算采用值。4,3。9 4。3.11 有关条文规定可参阅.给水排水构筑物结构设计规范 相应条文的说明，