4,3。正常使用极限状态计算4 3，1、本条对管道结构正常使用条件下的极限状态计算内容作了规定.这些要求主要针对管道结构的耐久性。保证其使用年限、提高工程投资效益，4。3 2.本条对柔性管道的允许变形量作了规定 原规范仅对水泥砂浆内衬作出现定。控制管道的最大竖向变形量不宜超过0，02、从工程实践来看，此项允许变形量与水泥砂浆的配制及操作成型工艺密切相关。例如手工涂抹和机械成型。其质量差异显著，砂浆配制掺入适量的纤维等增强抗力材料。将改善砂浆的延性性能等,据此，条文对水泥砂浆内衬的允许变形量,规定可以有一定的幅度、供工程技术人员对应采用.此外.条文还结合近十年来防腐内衬材料的引进和开拓，管材品种的多种开发 增补了对防腐涂料内衬和化学管材的允许变形量的规定 这些规定与国外相应标准的要求基本上协调一致 4,3 3。4 3.7。条文对钢筋混凝土管道结构的使用阶段截面计算做出了规定，这些要求和原规范的规定是协调一致的、1,当在组合作用下.截面处于受弯或大偏心受压.拉时、应控制其最大裂缝宽度，不应大于0，2mm 确保结构的耐久性、符合使用年限的要求、同时明确此时可按长期效应的准永久组合作用计算 2，当在组合作用下.截面处于轴心受拉或小偏心受拉时，应控制截面的裂缝出现.此时一旦形成开裂即将贯通全截面.直接影响管道结构的水密性要求和正常使用、因此相应的作用组合应取短期效应的标准组合作用计算 4 3 8、本条对柔性管道的变形计算给出了规定,相应的组合作用应取长期效应的准永久组合作用计算,原规范规定的计算模型系按原苏联1958年、地下钢管设计技术条件和规范、采用.该计算模型由前苏联学者Л，М ЕмеΛьянов提出.其理念系依照地下柔性管道的受载程序拟定、即管子在沟槽中安装后，沟槽回填土使管体首先受到侧土压力使柔性管产生变形、向土体方向的变形导致土体的弹性抗力，据此计算管体在竖向 侧向土压力和弹性土抗力作用下管体的变形.如图4。3 8、所示，当管体上下受到相等的均布压力p时 管体上任一点半径向位移ω为.按此式可得管顶和管侧的变位置是相同的、当管体仅受到侧向土压力时 亦将产生变形、其方向则与竖向土压作用相反，由于管侧土压力值要小于竖向土压力.例如1。3.因此管体的最终变形还取决于竖向土压力导致的变形形态，应该认为原规范引用的计算模型在理念上还是清楚的，但与通常的弹性地基上结构的计算模型不相协调，后者的结构上的受力 只需计算结构上受到的组合作用以及由此形成的弹性地基反力、美国spang1er，氏即是按此理念提出了计算模型、获得国际上广为应用.据此条文修改为采用spang1er 计算模型、以使在柔性管的变形计算方法上与国际沟通 协调一致,另外,在条文给定的计算变形公式中，引入了变形滞后效应系数DL。此项系数取1 0，1。5 主要是管侧土体并非理想的弹性体.在抗力的长期作用下、土体会产生变形或松弛，管侧回填土的压实密度越高、滞后变形效应越显著,粘性土的滞后变形比砂性土历时更长.这一现象已被国内,外工程实践检测所证实。例如国内曾对北京市第九水厂DN2600mm 输水管进行管体变形追踪检测,显然此项变形滞后系数取值，不仅与埋地管道覆土竣工到投入运行的时间有关。还与管道的运行功能相关。如果是压力运行。内压将使管体变形复圆、因此，对变形滞后系数的取值。对无压或低压管，内压在0，2MPa 以内,应取接近于1。5 的数值。对于压力运行管道,竣工所投入运行的时间较短、例如不超过3。个月、则可取1,0.计算 亦即可以不考虑滞后变形的因素，对压力运行管道。从竣工到运行时间较长时.则可取1.0 DL,1、5，作为设计计算采用值，4、3。9 4，3.11.有关条文规定可参阅.给水排水构筑物结构设计规范 相应条文的说明，