4.3。正常使用极限状态计算4.3.1.本条对管道结构正常使用条件下的极限状态计算内容作了规定，这些要求主要针对管道结构的耐久性,保证其使用年限、提高工程投资效益,4 3 2,本条对柔性管道的允许变形量作了规定 原规范仅对水泥砂浆内衬作出现定,控制管道的最大竖向变形量不宜超过0。02、从工程实践来看、此项允许变形量与水泥砂浆的配制及操作成型工艺密切相关.例如手工涂抹和机械成型,其质量差异显著,砂浆配制掺入适量的纤维等增强抗力材料 将改善砂浆的延性性能等。据此,条文对水泥砂浆内衬的允许变形量、规定可以有一定的幅度,供工程技术人员对应采用,此外,条文还结合近十年来防腐内衬材料的引进和开拓。管材品种的多种开发。增补了对防腐涂料内衬和化学管材的允许变形量的规定，这些规定与国外相应标准的要求基本上协调一致、4、3 3。4,3。7.条文对钢筋混凝土管道结构的使用阶段截面计算做出了规定,这些要求和原规范的规定是协调一致的、1，当在组合作用下,截面处于受弯或大偏心受压,拉时，应控制其最大裂缝宽度，不应大于0，2mm.确保结构的耐久性,符合使用年限的要求 同时明确此时可按长期效应的准永久组合作用计算，2、当在组合作用下、截面处于轴心受拉或小偏心受拉时 应控制截面的裂缝出现、此时一旦形成开裂即将贯通全截面,直接影响管道结构的水密性要求和正常使用.因此相应的作用组合应取短期效应的标准组合作用计算，4。3 8，本条对柔性管道的变形计算给出了规定，相应的组合作用应取长期效应的准永久组合作用计算。原规范规定的计算模型系按原苏联1958年、地下钢管设计技术条件和规范，采用、该计算模型由前苏联学者Л,М。ЕмеΛьянов提出。其理念系依照地下柔性管道的受载程序拟定、即管子在沟槽中安装后 沟槽回填土使管体首先受到侧土压力使柔性管产生变形 向土体方向的变形导致土体的弹性抗力,据此计算管体在竖向、侧向土压力和弹性土抗力作用下管体的变形、如图4、3,8 所示 当管体上下受到相等的均布压力p时、管体上任一点半径向位移ω为。按此式可得管顶和管侧的变位置是相同的.当管体仅受到侧向土压力时,亦将产生变形。其方向则与竖向土压作用相反 由于管侧土压力值要小于竖向土压力.例如1、3 因此管体的最终变形还取决于竖向土压力导致的变形形态,应该认为原规范引用的计算模型在理念上还是清楚的、但与通常的弹性地基上结构的计算模型不相协调.后者的结构上的受力、只需计算结构上受到的组合作用以及由此形成的弹性地基反力,美国spang1er.氏即是按此理念提出了计算模型、获得国际上广为应用。据此条文修改为采用spang1er,计算模型。以使在柔性管的变形计算方法上与国际沟通.协调一致.另外。在条文给定的计算变形公式中。引入了变形滞后效应系数DL。此项系数取1。0 1，5.主要是管侧土体并非理想的弹性体,在抗力的长期作用下,土体会产生变形或松弛 管侧回填土的压实密度越高,滞后变形效应越显著、粘性土的滞后变形比砂性土历时更长.这一现象已被国内，外工程实践检测所证实、例如国内曾对北京市第九水厂DN2600mm、输水管进行管体变形追踪检测，显然此项变形滞后系数取值,不仅与埋地管道覆土竣工到投入运行的时间有关 还与管道的运行功能相关 如果是压力运行,内压将使管体变形复圆。因此。对变形滞后系数的取值.对无压或低压管,内压在0。2MPa 以内，应取接近于1 5.的数值.对于压力运行管道 竣工所投入运行的时间较短。例如不超过3。个月，则可取1 0，计算、亦即可以不考虑滞后变形的因素。对压力运行管道，从竣工到运行时间较长时 则可取1.0、DL,1、5 作为设计计算采用值。4.3 9,4、3,11。有关条文规定可参阅.给水排水构筑物结构设计规范.相应条文的说明