4.2。承载能力极限状态计算规定4，2,1，4，2,3，条文系根据多系数极限状态的计算模式作了规定。其中关于管道的重要性系数γo，在原规范的基础上作了调整.原规范对地下管道按结构材质的不同。给定了强度设计调整系数 与工程实践不能完全协调。例如某些重要的生命线管道、由于其承受的荷载.主要是内水压力,不大。也可能采用钢筋混凝土结构,为此条文改为以管道的运行功能区分不同的可靠度要求 对排水工程中的雨水管道,保持了原规范的规定 对其他功能的管道适当作了提高、亦即不再降低水准。同时。对给水工程中的输水管道、如果单线敷设.并未设调蓄设施时,从供水水源的重要功能考虑，条文规定了应予提高标准 4，2，4,本条规定了各种管道材质的强度标准值和设计值的确定依据，其中考虑到20,世纪90、年代以后,国内引进的新颖管材品种繁多，有些管材国内尚未制订相应的技术标准，对此在一般情况下.工程实践应用较为困难,如果有必要使用时，则强度指标由厂方提供，通常依据其企业标准。对此条文要求应具备可靠的技术鉴定证明，由依法指定的检测单位出具，4，2.5 4。2 7。条文规定了各项作用的分项系数和可变作用的组合系数、这些系数主要是通过工程校准制定的,与原规范的要求协调一致,其中关于混凝土结构的工程校准.可参阅，给水排水工程构筑物结构设计规范。的相应部分说明、必须指出.对其他材质的管道结构、不一定完全取得协调,对此 应在统一分项系数和组合系数的前提下，各种不同材质的管道结构可根据工程校准的原则,自行制定相应必要的调整系数。4,2，8。4,2.9、条文对管道结构强度计算的要求 保持了原规范的规定，4 2.10.4，2、13 条文给出了关于管道结构几种失稳状态的验算规定。基本上保持了原规范的要求 仅就以下几点作了修改和补充,1。对管道的上浮稳定 关于整个管道破坏,原规范仅要求安全系数1、05,实践中普遍认为偏低，因为无论是地表水或地下水的水位，变异性大。设计中很难精确计算 因此条文给予了适当提高.稳定安全系数应控制在不低于1、10、2 对柔性管道的环向截面稳定计算.原规范系参照原苏联1958 年制定的,地下钢管设计技术条件和规范。引用前苏联学者E。A HигoΛaǔ系考虑了圆管周围360，全部管壁上的正 负土抗力作用、对比国外不少相应的规范则沿用R,V。Mises。获得的明管临界压力公式。此次条文修改时.感到原规范依据的计算模型考虑管周土的负抗作用 是很值得推敲的,通常都不考虑土的负效应，即承拉作用、为此条文给出了不计管周土负抗作用的计算公式。以使更加符合工程实际情况 应该指出这种计算模型,日本藤田博爱氏于1961年就曾经推荐应用、日本.水道协会 杂志第318，号,根据失稳临界压力计算模型的修改,不计管周土的负抗力作用后、相应的稳定安全系数也作了适当调整、取稳定安全系数不低于2、0。3,条文补充了对非整体连接管道的抗滑动稳定验算规定、并在计算抗滑阻力时 规定可按被动土压力计算,但此时抗滑安全系数不宜低于1、50。以免产生过大的位移，