5 2 荷载,地震作用及内力计算5、2。1,自重荷载标准值可按下式计算、式中、G1k.每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值，kN。m、H1.计算截面至堤顶面的距离。m、B1.计算截面以上堤身的平均厚度,m γ、材质重度、kN,m3 5,2.2,防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值.图5。2。2，可按下列公式计算。式中，pYk、每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值,kN、m2。γy 堤内液体重度，取10kN.m3，Z，液体深度,m,PYk,计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值。kN.m，HY,计算截面至液面距离.m。MYk.计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN，m.m。H0,计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离,m 图5，2、2.静液压力计算示意图5 2，3，防火堤内培土的静土压力荷载标准值。图5,2，3.可按下列要求计算、1,图5 2。3中的折线AFD为土压力分布曲线.F为转折点，其压力分布可按下列公式计算。图5、2,3、内培土压力计算示意图 式中 pAk.pBk.分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值.kN m2 pGk 土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值 kN,m2、h、培土坡线与堤背延长线的交点A。至堤顶的距离,m a 培土顶面宽度、m.H1.计算截面以上培土高度、m、H2,压力分布曲线转折点至堤顶的距离,m β。培土坡面与水平面的夹角.γt，土体重度，可取16kN、m3 18kN。m3.Ka 以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数。可按式 5.2,3 7。计算或按本规范附录A表A.0.1确定，K,a。以A B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式,5、2、3。8.计算或按本规范附录A表A.0、2确定,培土的内摩擦角，当无实验资料时,可根据土的性质取35、40、2、当H1，H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算.式中，PTk,计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值,kN m。MTk、计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN,m，m H0 计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离。m,3,当H1，H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算 5,2,4、防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定.1,钢筋混凝土防火堤的水平地震作用。图5。2，4，1.标准值可按下列公式计算。图5。2、4。1.钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图。式中 pEGk,每米堤长水平地震作用分布值。kN,m2，PEGk.计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值，kN m.MEGk 计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值.kN、m.m,αmax。水平地震影响系数最大值.当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0 08、0。12，0 16，0、24、和0，32、括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0,15g和0、30g的地区 η1、钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数、取1。6 X,计算截面至基础顶面的距离,m,α1 α2，根据X，H值求得的相应系数.按表5 2 4确定,H0、计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离.m、H，基础顶面至堤顶的高度，m.B1.计算截面以上堤身平均厚度、m，2，砖、砌块及毛石防火堤的水平地震作用,图5、2，4。2 可按下列公式计算 图5。2,4、2。砖 砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图，式中.η2 砖,砌块及毛石防火堤基本振型参与系数.取1、27，α3，α4.根据X.H比值求得的相应系数 按表5。2,4确定。表5.2，4、系数α1,α2。α3 α4数值表5。2 5,地震作用时 防火堤内水平动液压力标准值，图5.2、5.可按下列公式计算，图5，2、5。水平动液压力计算示意图 式中 pEYk,每米堤长水平动液压力标准值。kN，m2。fd,水平动液压力系数 取0。35,Hd、液体深度。m。PEYk，计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值。kN m。MEYk.计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN m.m。HY.计算截面至液面的距离，m，5 2、6 地震作用时 防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算 式中 PETk。计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值、kN、m，METk。计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值。kN，m m.PTk,土压力合力标准值，kN.m。可按本规范式。5 2、3 9。或、5，2 3 12、计算确定.HT.计算截面以上培土高度。m.