5,2，荷载、地震作用及内力计算5，2、1。自重荷载标准值可按下式计算.式中.G1k、每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值,kN,m,H1，计算截面至堤顶面的距离 m，B1、计算截面以上堤身的平均厚度。m γ.材质重度。kN.m3,5 2，2。防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值。图5，2、2,可按下列公式计算，式中.pYk.每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值、kN，m2 γy,堤内液体重度.取10kN，m3。Z。液体深度.m.PYk。计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值 kN,m。HY.计算截面至液面距离,m,MYk 计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值.kN m m、H0。计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离 m，图5。2。2.静液压力计算示意图5 2 3，防火堤内培土的静土压力荷载标准值。图5，2.3，可按下列要求计算 1,图5。2。3中的折线AFD为土压力分布曲线、F为转折点.其压力分布可按下列公式计算。图5、2 3、内培土压力计算示意图 式中，pAk pBk.分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值，kN.m2,pGk 土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值.kN.m2,h。培土坡线与堤背延长线的交点A,至堤顶的距离、m，a。培土顶面宽度、m，H1.计算截面以上培土高度。m,H2.压力分布曲线转折点至堤顶的距离.m β、培土坡面与水平面的夹角 γt、土体重度、可取16kN、m3，18kN.m3,Ka。以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数,可按式，5、2。3,7，计算或按本规范附录A表A，0。1确定。K a 以A。B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式、5,2.3 8，计算或按本规范附录A表A 0 2确定,培土的内摩擦角、当无实验资料时、可根据土的性质取35，40 2,当H1 H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算、式中。PTk,计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值。kN,m MTk 计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN。m.m,H0、计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离 m。3 当H1、H2时.土压力合力及弯矩可按下列公式计算.5.2 4 防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定。1 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用，图5，2、4 1.标准值可按下列公式计算，图5,2 4,1。钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图,式中.pEGk,每米堤长水平地震作用分布值。kN.m2、PEGk，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值、kN,m，MEGk。计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值，kN。m m αmax 水平地震影响系数最大值 当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0。08.0 12.0.16，0、24、和0。32,括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0，15g和0，30g的地区。η1.钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数 取1.6 X.计算截面至基础顶面的距离 m.α1 α2、根据X,H值求得的相应系数。按表5、2、4确定、H0,计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离。m H 基础顶面至堤顶的高度.m.B1。计算截面以上堤身平均厚度.m，2。砖.砌块及毛石防火堤的水平地震作用,图5、2，4、2.可按下列公式计算。图5。2.4。2.砖，砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图、式中 η2，砖,砌块及毛石防火堤基本振型参与系数。取1、27.α3，α4.根据X、H比值求得的相应系数、按表5.2、4确定.表5，2,4 系数α1 α2 α3,α4数值表5.2。5，地震作用时.防火堤内水平动液压力标准值。图5。2。5。可按下列公式计算 图5 2。5.水平动液压力计算示意图,式中.pEYk.每米堤长水平动液压力标准值 kN.m2.fd，水平动液压力系数，取0,35 Hd、液体深度、m。PEYk,计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值、kN。m,MEYk。计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN、m。m.HY 计算截面至液面的距离，m，5、2 6,地震作用时.防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算。式中.PETk.计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值，kN。m.METk,计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN，m.m。PTk.土压力合力标准值.kN m.可按本规范式，5.2，3,9，或 5。2.3.12，计算确定。HT，计算截面以上培土高度、m,