5。2,荷载 地震作用及内力计算5,2、1，自重荷载标准值可按下式计算。式中.G1k。每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值,kN。m。H1.计算截面至堤顶面的距离 m，B1。计算截面以上堤身的平均厚度，m,γ，材质重度、kN，m3、5.2.2 防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值.图5。2.2 可按下列公式计算.式中、pYk，每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值，kN，m2,γy,堤内液体重度，取10kN、m3,Z.液体深度。m、PYk。计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值.kN、m,HY.计算截面至液面距离、m.MYk，计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值,kN。m.m H0.计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离，m.图5。2。2,静液压力计算示意图5,2.3.防火堤内培土的静土压力荷载标准值、图5。2、3、可按下列要求计算,1 图5。2、3中的折线AFD为土压力分布曲线、F为转折点 其压力分布可按下列公式计算、图5，2.3.内培土压力计算示意图 式中 pAk、pBk 分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值.kN,m2，pGk，土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值.kN、m2，h 培土坡线与堤背延长线的交点A、至堤顶的距离.m。a.培土顶面宽度 m，H1、计算截面以上培土高度,m，H2，压力分布曲线转折点至堤顶的距离 m。β.培土坡面与水平面的夹角 γt。土体重度、可取16kN，m3。18kN m3.Ka 以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数、可按式.5。2.3,7.计算或按本规范附录A表A.0,1确定。K、a 以A，B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式。5,2、3，8。计算或按本规范附录A表A 0，2确定.培土的内摩擦角，当无实验资料时,可根据土的性质取35.40 2，当H1，H2时.土压力合力及弯矩可按下列公式计算、式中、PTk,计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值，kN m、MTk 计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN m,m,H0 计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离 m。3,当H1。H2时、土压力合力及弯矩可按下列公式计算,5 2，4 防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定.1。钢筋混凝土防火堤的水平地震作用。图5。2，4 1，标准值可按下列公式计算、图5,2，4,1、钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图 式中、pEGk，每米堤长水平地震作用分布值。kN。m2 PEGk.计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值。kN,m、MEGk，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值。kN,m，m，αmax，水平地震影响系数最大值 当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0 08.0,12、0。16，0、24,和0.32 括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0，15g和0。30g的地区 η1.钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数 取1。6 X，计算截面至基础顶面的距离、m α1，α2,根据X。H值求得的相应系数。按表5、2 4确定 H0,计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离,m,H，基础顶面至堤顶的高度,m、B1。计算截面以上堤身平均厚度.m.2.砖。砌块及毛石防火堤的水平地震作用.图5 2，4。2，可按下列公式计算、图5、2 4、2、砖。砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图 式中.η2,砖、砌块及毛石防火堤基本振型参与系数,取1，27、α3。α4 根据X H比值求得的相应系数，按表5.2、4确定,表5，2，4，系数α1，α2.α3,α4数值表5。2.5.地震作用时、防火堤内水平动液压力标准值、图5，2。5、可按下列公式计算.图5，2 5,水平动液压力计算示意图,式中、pEYk。每米堤长水平动液压力标准值，kN，m2，fd、水平动液压力系数 取0、35，Hd、液体深度。m。PEYk。计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值、kN。m MEYk，计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN，m。m.HY 计算截面至液面的距离，m 5。2 6.地震作用时。防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算,式中.PETk，计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值,kN，m.METk,计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN,m,m,PTk、土压力合力标准值、kN。m 可按本规范式、5。2.3，9.或,5、2。3,12.计算确定、HT，计算截面以上培土高度、m、