5。2。荷载 地震作用及内力计算5。2,1,自重荷载标准值可按下式计算,式中，G1k，每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值，kN、m.H1.计算截面至堤顶面的距离、m,B1。计算截面以上堤身的平均厚度，m、γ 材质重度 kN,m3，5.2、2、防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值，图5，2 2.可按下列公式计算，式中,pYk、每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值、kN m2,γy、堤内液体重度、取10kN，m3、Z。液体深度.m.PYk。计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值.kN。m,HY，计算截面至液面距离、m.MYk 计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值、kN、m，m H0,计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离、m.图5。2，2、静液压力计算示意图5.2。3 防火堤内培土的静土压力荷载标准值,图5。2 3 可按下列要求计算、1.图5，2.3中的折线AFD为土压力分布曲线,F为转折点 其压力分布可按下列公式计算、图5。2.3,内培土压力计算示意图,式中，pAk.pBk 分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值.kN。m2.pGk、土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值。kN。m2、h、培土坡线与堤背延长线的交点A，至堤顶的距离,m，a 培土顶面宽度,m.H1，计算截面以上培土高度、m。H2，压力分布曲线转折点至堤顶的距离。m。β、培土坡面与水平面的夹角。γt。土体重度，可取16kN.m3 18kN.m3、Ka.以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数.可按式.5、2 3、7 计算或按本规范附录A表A 0。1确定，K a.以A。B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式,5。2。3,8,计算或按本规范附录A表A 0。2确定 培土的内摩擦角、当无实验资料时 可根据土的性质取35、40。2，当H1。H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算,式中。PTk,计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值，kN.m,MTk,计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值、kN.m、m,H0。计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离.m.3.当H1 H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算.5 2.4,防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定 1。钢筋混凝土防火堤的水平地震作用.图5 2，4、1 标准值可按下列公式计算.图5 2，4，1，钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图.式中 pEGk 每米堤长水平地震作用分布值。kN，m2 PEGk。计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值 kN，m、MEGk，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值,kN、m.m，αmax。水平地震影响系数最大值 当设防烈度为7度。8度和9度时分别取0.08，0.12。0。16 0.24.和0。32。括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0。15g和0,30g的地区.η1。钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数.取1、6,X、计算截面至基础顶面的距离.m.α1,α2.根据X、H值求得的相应系数、按表5.2,4确定 H0，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离。m H，基础顶面至堤顶的高度、m、B1、计算截面以上堤身平均厚度、m,2 砖。砌块及毛石防火堤的水平地震作用.图5,2、4 2、可按下列公式计算 图5、2。4,2。砖.砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图 式中，η2、砖.砌块及毛石防火堤基本振型参与系数，取1,27,α3、α4 根据X、H比值求得的相应系数,按表5,2,4确定。表5。2 4.系数α1，α2 α3，α4数值表5，2 5、地震作用时,防火堤内水平动液压力标准值.图5 2,5、可按下列公式计算、图5,2。5 水平动液压力计算示意图.式中、pEYk，每米堤长水平动液压力标准值，kN、m2,fd。水平动液压力系数.取0、35。Hd 液体深度.m.PEYk 计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值.kN、m.MEYk,计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值。kN、m。m、HY,计算截面至液面的距离,m、5、2,6.地震作用时 防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算。式中 PETk、计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值，kN。m.METk，计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN、m。m，PTk,土压力合力标准值，kN.m。可按本规范式 5。2.3、9。或，5。2、3 12，计算确定、HT、计算截面以上培土高度、m。