5，2、荷载.地震作用及内力计算5、2.1，自重荷载标准值可按下式计算,式中.G1k、每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值.kN。m。H1。计算截面至堤顶面的距离。m、B1,计算截面以上堤身的平均厚度。m，γ，材质重度.kN，m3.5.2，2，防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值、图5。2,2，可按下列公式计算 式中 pYk，每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值，kN、m2、γy 堤内液体重度 取10kN m3、Z，液体深度。m PYk,计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值 kN m HY，计算截面至液面距离.m，MYk.计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值.kN、m,m。H0。计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离 m,图5。2。2 静液压力计算示意图5。2 3,防火堤内培土的静土压力荷载标准值 图5.2 3、可按下列要求计算，1.图5 2。3中的折线AFD为土压力分布曲线。F为转折点.其压力分布可按下列公式计算 图5，2，3.内培土压力计算示意图、式中.pAk.pBk。分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值、kN.m2 pGk。土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值。kN。m2,h.培土坡线与堤背延长线的交点A 至堤顶的距离、m、a.培土顶面宽度 m,H1，计算截面以上培土高度、m,H2。压力分布曲线转折点至堤顶的距离,m,β,培土坡面与水平面的夹角,γt.土体重度，可取16kN。m3,18kN,m3 Ka、以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数，可按式，5、2、3.7.计算或按本规范附录A表A。0。1确定、K，a.以A.B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式、5.2,3.8、计算或按本规范附录A表A、0 2确定 培土的内摩擦角、当无实验资料时，可根据土的性质取35，40，2，当H1。H2时、土压力合力及弯矩可按下列公式计算,式中，PTk 计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值,kN,m。MTk、计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN。m m H0。计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离.m,3，当H1，H2时 土压力合力及弯矩可按下列公式计算，5，2。4，防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定，1 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用.图5，2。4 1,标准值可按下列公式计算 图5,2。4，1，钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图 式中。pEGk、每米堤长水平地震作用分布值 kN。m2，PEGk，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值,kN,m、MEGk.计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值 kN，m。m αmax。水平地震影响系数最大值,当设防烈度为7度，8度和9度时分别取0,08 0,12。0.16.0。24.和0、32。括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0、15g和0.30g的地区。η1、钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数.取1、6、X 计算截面至基础顶面的距离.m，α1.α2 根据X,H值求得的相应系数。按表5。2.4确定。H0、计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离 m H,基础顶面至堤顶的高度、m、B1.计算截面以上堤身平均厚度。m，2。砖.砌块及毛石防火堤的水平地震作用.图5。2.4、2.可按下列公式计算,图5。2.4.2 砖，砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图.式中.η2 砖.砌块及毛石防火堤基本振型参与系数.取1 27,α3 α4 根据X,H比值求得的相应系数,按表5。2，4确定.表5 2。4,系数α1、α2.α3.α4数值表5,2.5,地震作用时。防火堤内水平动液压力标准值，图5、2 5，可按下列公式计算 图5 2.5 水平动液压力计算示意图，式中，pEYk，每米堤长水平动液压力标准值。kN,m2,fd,水平动液压力系数.取0。35，Hd，液体深度，m.PEYk 计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值。kN,m、MEYk 计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值,kN、m,m。HY。计算截面至液面的距离,m.5、2。6 地震作用时,防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算、式中,PETk 计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值，kN,m METk,计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值。kN.m,m,PTk.土压力合力标准值 kN，m、可按本规范式,5.2、3.9.或、5.2,3 12 计算确定 HT,计算截面以上培土高度。m。