5 2,荷载.地震作用及内力计算5、2 1.自重荷载标准值可按下式计算、式中，G1k 每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值，kN，m、H1.计算截面至堤顶面的距离，m。B1 计算截面以上堤身的平均厚度.m,γ。材质重度 kN,m3，5、2,2、防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值，图5、2.2.可按下列公式计算.式中.pYk。每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值、kN m2,γy 堤内液体重度，取10kN.m3、Z 液体深度。m.PYk.计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值。kN、m，HY 计算截面至液面距离、m.MYk.计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值。kN.m m、H0、计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离.m。图5，2 2，静液压力计算示意图5 2。3 防火堤内培土的静土压力荷载标准值，图5 2。3,可按下列要求计算.1。图5。2，3中的折线AFD为土压力分布曲线,F为转折点。其压力分布可按下列公式计算。图5、2，3 内培土压力计算示意图.式中，pAk，pBk.分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值 kN m2 pGk，土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值 kN。m2 h。培土坡线与堤背延长线的交点A.至堤顶的距离.m,a.培土顶面宽度，m,H1 计算截面以上培土高度、m,H2，压力分布曲线转折点至堤顶的距离.m，β。培土坡面与水平面的夹角.γt。土体重度,可取16kN,m3。18kN、m3,Ka。以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数、可按式、5,2.3、7,计算或按本规范附录A表A，0 1确定,K a 以A,B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式，5.2、3，8，计算或按本规范附录A表A 0。2确定、培土的内摩擦角、当无实验资料时、可根据土的性质取35。40、2 当H1。H2时。土压力合力及弯矩可按下列公式计算.式中 PTk。计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值.kN.m MTk 计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN m m,H0.计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离 m.3、当H1,H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算.5，2 4 防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定.1.钢筋混凝土防火堤的水平地震作用、图5，2，4。1.标准值可按下列公式计算,图5，2。4、1.钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图、式中 pEGk,每米堤长水平地震作用分布值、kN。m2，PEGk。计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值.kN、m MEGk，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值，kN。m。m。αmax,水平地震影响系数最大值.当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0,08.0，12。0 16。0.24,和0,32.括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0，15g和0、30g的地区，η1、钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数，取1,6。X.计算截面至基础顶面的距离.m，α1,α2,根据X,H值求得的相应系数，按表5。2、4确定,H0，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离。m。H,基础顶面至堤顶的高度，m，B1.计算截面以上堤身平均厚度,m,2。砖，砌块及毛石防火堤的水平地震作用 图5 2。4。2，可按下列公式计算、图5。2 4，2、砖 砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图,式中,η2.砖，砌块及毛石防火堤基本振型参与系数,取1、27 α3，α4,根据X,H比值求得的相应系数。按表5,2。4确定、表5、2，4 系数α1。α2、α3.α4数值表5。2 5、地震作用时、防火堤内水平动液压力标准值、图5。2 5、可按下列公式计算，图5,2。5，水平动液压力计算示意图，式中，pEYk,每米堤长水平动液压力标准值。kN，m2 fd，水平动液压力系数 取0,35、Hd。液体深度。m、PEYk、计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值 kN，m.MEYk。计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值。kN、m.m。HY、计算截面至液面的距离。m。5 2、6 地震作用时 防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算。式中,PETk 计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值 kN m、METk、计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值、kN.m,m PTk 土压力合力标准值 kN，m.可按本规范式.5，2,3 9。或.5,2,3、12.计算确定、HT,计算截面以上培土高度.m