5。2,荷载.地震作用及内力计算5、2 1,自重荷载标准值可按下式计算.式中、G1k。每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值。kN。m H1,计算截面至堤顶面的距离 m.B1,计算截面以上堤身的平均厚度、m γ、材质重度。kN.m3 5 2.2。防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值 图5，2、2，可按下列公式计算。式中.pYk。每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值,kN。m2。γy，堤内液体重度.取10kN。m3。Z、液体深度.m,PYk 计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值.kN，m，HY.计算截面至液面距离，m，MYk.计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值,kN。m。m.H0,计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离。m,图5 2.2 静液压力计算示意图5、2、3，防火堤内培土的静土压力荷载标准值,图5.2,3 可按下列要求计算、1.图5,2.3中的折线AFD为土压力分布曲线.F为转折点.其压力分布可按下列公式计算,图5.2.3,内培土压力计算示意图，式中。pAk pBk，分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值 kN，m2 pGk。土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值，kN m2.h。培土坡线与堤背延长线的交点A,至堤顶的距离，m、a.培土顶面宽度。m,H1 计算截面以上培土高度.m、H2,压力分布曲线转折点至堤顶的距离，m.β 培土坡面与水平面的夹角 γt。土体重度,可取16kN，m3.18kN。m3 Ka，以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数,可按式、5.2.3.7、计算或按本规范附录A表A。0.1确定 K。a,以A。B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式.5.2、3 8 计算或按本规范附录A表A。0 2确定、培土的内摩擦角,当无实验资料时，可根据土的性质取35。40 2，当H1，H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算。式中 PTk、计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值、kN.m.MTk、计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN.m,m H0、计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离，m、3,当H1 H2时 土压力合力及弯矩可按下列公式计算。5。2。4。防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定，1,钢筋混凝土防火堤的水平地震作用.图5。2，4。1，标准值可按下列公式计算、图5，2.4。1,钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图.式中,pEGk、每米堤长水平地震作用分布值。kN，m2.PEGk、计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值 kN.m。MEGk、计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值 kN.m.m,αmax 水平地震影响系数最大值，当设防烈度为7度，8度和9度时分别取0、08。0。12、0、16、0。24，和0。32。括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0。15g和0,30g的地区。η1.钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数、取1.6、X、计算截面至基础顶面的距离，m.α1，α2.根据X，H值求得的相应系数，按表5.2。4确定，H0.计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离、m、H。基础顶面至堤顶的高度.m。B1 计算截面以上堤身平均厚度 m,2 砖 砌块及毛石防火堤的水平地震作用。图5 2,4 2，可按下列公式计算，图5.2.4 2。砖。砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图,式中 η2。砖.砌块及毛石防火堤基本振型参与系数 取1,27,α3、α4 根据X,H比值求得的相应系数，按表5。2.4确定、表5，2,4、系数α1、α2。α3.α4数值表5.2、5、地震作用时，防火堤内水平动液压力标准值，图5.2，5。可按下列公式计算 图5、2,5。水平动液压力计算示意图。式中。pEYk.每米堤长水平动液压力标准值 kN m2 fd，水平动液压力系数 取0、35，Hd 液体深度、m、PEYk、计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值，kN,m MEYk，计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN、m、m.HY.计算截面至液面的距离，m,5 2,6。地震作用时.防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算、式中、PETk,计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值,kN。m,METk。计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值。kN，m,m、PTk，土压力合力标准值。kN m。可按本规范式、5,2、3、9。或。5，2，3 12，计算确定，HT.计算截面以上培土高度、m。