5,2,荷载，地震作用及内力计算5.2。1,自重荷载标准值可按下式计算 式中 G1k、每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值，kN.m.H1，计算截面至堤顶面的距离。m,B1、计算截面以上堤身的平均厚度。m.γ。材质重度、kN m3,5、2。2,防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值、图5.2,2.可按下列公式计算 式中，pYk，每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值.kN.m2，γy 堤内液体重度 取10kN,m3 Z，液体深度、m、PYk,计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值,kN、m，HY 计算截面至液面距离,m，MYk、计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN。m。m、H0，计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离,m，图5。2.2.静液压力计算示意图5.2、3，防火堤内培土的静土压力荷载标准值、图5 2,3 可按下列要求计算 1 图5。2 3中的折线AFD为土压力分布曲线,F为转折点.其压力分布可按下列公式计算、图5,2。3 内培土压力计算示意图.式中，pAk、pBk、分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值，kN.m2、pGk,土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值。kN。m2 h,培土坡线与堤背延长线的交点A。至堤顶的距离，m.a.培土顶面宽度，m H1 计算截面以上培土高度。m。H2,压力分布曲线转折点至堤顶的距离.m，β,培土坡面与水平面的夹角。γt。土体重度、可取16kN、m3.18kN，m3、Ka,以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数,可按式 5、2 3、7,计算或按本规范附录A表A,0.1确定、K、a 以A,B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式、5.2、3。8.计算或按本规范附录A表A,0 2确定,培土的内摩擦角,当无实验资料时、可根据土的性质取35，40 2。当H1、H2时。土压力合力及弯矩可按下列公式计算，式中 PTk，计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值.kN、m。MTk,计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值,kN，m m、H0、计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离、m、3.当H1.H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算、5。2，4.防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定，1.钢筋混凝土防火堤的水平地震作用,图5，2.4.1,标准值可按下列公式计算，图5.2 4.1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图 式中、pEGk.每米堤长水平地震作用分布值，kN。m2,PEGk 计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值、kN，m，MEGk，计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值 kN，m,m。αmax，水平地震影响系数最大值。当设防烈度为7度,8度和9度时分别取0,08 0，12.0 16，0。24,和0。32.括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0,15g和0、30g的地区 η1,钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数,取1、6 X,计算截面至基础顶面的距离 m。α1,α2.根据X。H值求得的相应系数、按表5,2,4确定。H0。计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离,m，H，基础顶面至堤顶的高度.m。B1，计算截面以上堤身平均厚度、m.2.砖。砌块及毛石防火堤的水平地震作用、图5。2,4,2 可按下列公式计算，图5.2、4，2。砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图.式中。η2。砖，砌块及毛石防火堤基本振型参与系数,取1 27，α3.α4、根据X.H比值求得的相应系数、按表5,2 4确定,表5、2。4，系数α1.α2.α3。α4数值表5，2。5.地震作用时。防火堤内水平动液压力标准值、图5,2,5、可按下列公式计算 图5,2，5、水平动液压力计算示意图 式中，pEYk，每米堤长水平动液压力标准值。kN。m2,fd,水平动液压力系数，取0。35,Hd、液体深度、m,PEYk,计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值。kN,m。MEYk,计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值,kN,m m,HY，计算截面至液面的距离。m.5 2.6 地震作用时 防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算、式中、PETk、计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值,kN,m。METk.计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值.kN，m,m，PTk，土压力合力标准值,kN m，可按本规范式，5 2。3、9 或,5，2 3 12，计算确定 HT 计算截面以上培土高度 m。