5 2 荷载，地震作用及内力计算5，2,1,自重荷载标准值可按下式计算，式中、G1k.每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值，kN。m、H1，计算截面至堤顶面的距离.m、B1。计算截面以上堤身的平均厚度，m γ.材质重度。kN，m3 5 2、2、防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值、图5 2,2，可按下列公式计算,式中.pYk，每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值，kN，m2,γy.堤内液体重度，取10kN、m3.Z.液体深度,m PYk 计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值、kN m。HY 计算截面至液面距离,m.MYk,计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN，m.m，H0,计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离,m,图5、2.2，静液压力计算示意图5。2。3。防火堤内培土的静土压力荷载标准值.图5、2 3。可按下列要求计算,1，图5。2、3中的折线AFD为土压力分布曲线.F为转折点，其压力分布可按下列公式计算 图5。2.3 内培土压力计算示意图。式中 pAk.pBk、分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值、kN.m2。pGk.土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值。kN、m2 h，培土坡线与堤背延长线的交点A,至堤顶的距离.m、a。培土顶面宽度,m，H1 计算截面以上培土高度、m，H2 压力分布曲线转折点至堤顶的距离,m β 培土坡面与水平面的夹角、γt。土体重度。可取16kN m3 18kN.m3。Ka.以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数。可按式 5 2 3.7，计算或按本规范附录A表A.0 1确定,K，a,以A。B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式.5。2.3,8，计算或按本规范附录A表A。0，2确定。培土的内摩擦角、当无实验资料时，可根据土的性质取35。40、2、当H1 H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算。式中,PTk、计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值。kN。m、MTk 计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN、m m。H0.计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离,m。3、当H1，H2时.土压力合力及弯矩可按下列公式计算 5.2。4，防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定、1。钢筋混凝土防火堤的水平地震作用，图5、2,4,1、标准值可按下列公式计算、图5.2,4,1.钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图。式中。pEGk 每米堤长水平地震作用分布值，kN,m2 PEGk.计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值、kN，m MEGk,计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值。kN.m，m,αmax,水平地震影响系数最大值,当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0 08。0.12、0.16、0。24.和0,32、括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0。15g和0,30g的地区,η1、钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数,取1 6、X 计算截面至基础顶面的距离、m,α1，α2,根据X H值求得的相应系数.按表5,2、4确定,H0,计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离,m、H 基础顶面至堤顶的高度.m、B1 计算截面以上堤身平均厚度。m 2,砖.砌块及毛石防火堤的水平地震作用.图5,2,4.2、可按下列公式计算 图5.2。4、2。砖,砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图、式中.η2,砖，砌块及毛石防火堤基本振型参与系数,取1。27、α3，α4,根据X、H比值求得的相应系数 按表5、2。4确定，表5，2、4.系数α1，α2,α3.α4数值表5。2 5。地震作用时。防火堤内水平动液压力标准值.图5 2、5。可按下列公式计算 图5 2、5,水平动液压力计算示意图、式中,pEYk，每米堤长水平动液压力标准值,kN m2。fd、水平动液压力系数.取0，35.Hd 液体深度、m、PEYk，计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值 kN,m，MEYk。计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN、m.m、HY、计算截面至液面的距离、m。5、2、6,地震作用时.防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算，式中，PETk,计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值 kN、m METk,计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值,kN。m m，PTk.土压力合力标准值.kN,m、可按本规范式 5，2.3。9,或、5 2.3 12,计算确定，HT,计算截面以上培土高度。m.