5、2。荷载.地震作用及内力计算5,2 1 自重荷载标准值可按下式计算、式中，G1k。每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值。kN。m，H1、计算截面至堤顶面的距离 m,B1,计算截面以上堤身的平均厚度 m、γ.材质重度，kN.m3、5.2 2。防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值、图5,2.2、可按下列公式计算.式中 pYk，每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值、kN，m2 γy、堤内液体重度、取10kN m3 Z 液体深度 m。PYk、计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值.kN,m.HY，计算截面至液面距离,m.MYk。计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值.kN m、m,H0 计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离,m、图5.2、2,静液压力计算示意图5 2。3、防火堤内培土的静土压力荷载标准值、图5。2、3、可按下列要求计算。1 图5。2。3中的折线AFD为土压力分布曲线,F为转折点 其压力分布可按下列公式计算、图5.2，3 内培土压力计算示意图 式中、pAk.pBk，分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值,kN,m2.pGk 土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值,kN.m2.h.培土坡线与堤背延长线的交点A 至堤顶的距离 m,a,培土顶面宽度、m,H1.计算截面以上培土高度.m,H2，压力分布曲线转折点至堤顶的距离，m β,培土坡面与水平面的夹角,γt。土体重度 可取16kN，m3,18kN,m3.Ka.以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数,可按式 5、2。3、7、计算或按本规范附录A表A。0,1确定、K。a,以A,B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式.5,2。3,8,计算或按本规范附录A表A,0、2确定 培土的内摩擦角 当无实验资料时、可根据土的性质取35.40，2.当H1。H2时 土压力合力及弯矩可按下列公式计算、式中.PTk，计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值,kN.m,MTk,计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN,m，m H0 计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离。m，3，当H1。H2时,土压力合力及弯矩可按下列公式计算，5 2，4,防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定,1 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用，图5 2，4.1、标准值可按下列公式计算。图5，2，4.1.钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图 式中.pEGk.每米堤长水平地震作用分布值。kN。m2，PEGk 计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值.kN,m。MEGk、计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值,kN,m，m，αmax，水平地震影响系数最大值.当设防烈度为7度，8度和9度时分别取0,08.0、12 0、16、0 24,和0。32，括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0，15g和0.30g的地区.η1 钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数。取1，6，X 计算截面至基础顶面的距离 m,α1 α2 根据X H值求得的相应系数 按表5 2、4确定,H0。计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离 m H。基础顶面至堤顶的高度。m、B1,计算截面以上堤身平均厚度，m,2、砖 砌块及毛石防火堤的水平地震作用、图5、2，4,2,可按下列公式计算.图5,2.4.2 砖 砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图.式中,η2.砖.砌块及毛石防火堤基本振型参与系数，取1，27,α3、α4 根据X,H比值求得的相应系数 按表5、2、4确定。表5，2。4,系数α1 α2.α3.α4数值表5。2、5，地震作用时,防火堤内水平动液压力标准值,图5.2 5、可按下列公式计算，图5、2。5,水平动液压力计算示意图。式中，pEYk。每米堤长水平动液压力标准值 kN.m2.fd。水平动液压力系数.取0。35。Hd 液体深度、m PEYk,计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值.kN m、MEYk，计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值 kN.m,m。HY、计算截面至液面的距离 m.5，2.6 地震作用时.防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算，式中，PETk,计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值、kN m，METk，计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值,kN.m.m.PTk.土压力合力标准值 kN。m 可按本规范式 5、2。3 9,或 5 2,3、12、计算确定 HT 计算截面以上培土高度.m。