5，2。荷载。地震作用及内力计算5 2.1.自重荷载标准值可按下式计算,式中,G1k.每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值、kN、m,H1.计算截面至堤顶面的距离，m，B1.计算截面以上堤身的平均厚度 m、γ、材质重度 kN、m3、5。2,2。防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值。图5.2、2，可按下列公式计算、式中,pYk 每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值，kN.m2.γy，堤内液体重度，取10kN。m3。Z，液体深度 m，PYk.计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值 kN m、HY，计算截面至液面距离，m MYk 计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值、kN、m m,H0 计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离、m,图5,2.2。静液压力计算示意图5,2，3、防火堤内培土的静土压力荷载标准值、图5.2、3、可按下列要求计算 1 图5,2,3中的折线AFD为土压力分布曲线.F为转折点，其压力分布可按下列公式计算。图5,2。3。内培土压力计算示意图。式中,pAk.pBk 分别为堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值,kN、m2.pGk 土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值，kN,m2。h、培土坡线与堤背延长线的交点A 至堤顶的距离。m。a.培土顶面宽度,m。H1.计算截面以上培土高度、m、H2，压力分布曲线转折点至堤顶的距离。m β，培土坡面与水平面的夹角.γt、土体重度、可取16kN。m3。18kN.m3,Ka.以AB为光滑堤背而填土面为水平时的主动土压力系数，可按式、5,2 3，7,计算或按本规范附录A表A.0。1确定 K,a、以A，B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数可按式。5 2、3 8 计算或按本规范附录A表A，0 2确定，培土的内摩擦角，当无实验资料时.可根据土的性质取35、40 2、当H1，H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算 式中、PTk、计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值。kN，m。MTk,计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值，kN.m。m、H0、计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面的距离。m 3.当H1、H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算，5，2。4.防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定,1 钢筋混凝土防火堤的水平地震作用。图5、2.4.1,标准值可按下列公式计算 图5,2,4。1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图.式中、pEGk，每米堤长水平地震作用分布值。kN m2。PEGk。计算截面以上每米堤长水平地震作用合力标准值,kN.m。MEGk.计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩标准值。kN、m、m，αmax 水平地震影响系数最大值、当设防烈度为7度，8度和9度时分别取0.08。0。12、0 16 0，24，和0 32.括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0,15g和0，30g的地区.η1。钢筋混凝土防火堤基本振型参与系数，取1、6.X。计算截面至基础顶面的距离,m.α1.α2,根据X,H值求得的相应系数。按表5,2、4确定。H0,计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离,m H,基础顶面至堤顶的高度。m。B1.计算截面以上堤身平均厚度.m 2、砖、砌块及毛石防火堤的水平地震作用、图5.2、4，2，可按下列公式计算、图5,2,4、2，砖 砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图 式中,η2。砖 砌块及毛石防火堤基本振型参与系数。取1 27，α3。α4,根据X、H比值求得的相应系数。按表5.2，4确定。表5 2，4、系数α1。α2 α3、α4数值表5，2,5、地震作用时.防火堤内水平动液压力标准值，图5、2,5、可按下列公式计算，图5,2,5 水平动液压力计算示意图、式中。pEYk,每米堤长水平动液压力标准值、kN m2，fd 水平动液压力系数、取0,35、Hd、液体深度,m.PEYk 计算截面以上每米堤长水平动液压力合力标准值，kN,m，MEYk。计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值。kN、m m、HY，计算截面至液面的距离 m，5.2，6，地震作用时、防火堤培土的水平动土压力标准值可按下列公式计算.式中、PETk 计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值.kN。m METk。计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值。kN。m，m，PTk，土压力合力标准值。kN.m.可按本规范式。5.2,3.9。或 5，2,3 12，计算确定,HT 计算截面以上培土高度、m。